FACULTAD DE INGENIERÍA 
CARRERA DE INGENIERÍA DE MINAS 
 
“APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE 
LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, 
MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y ARCILLA EN LA 
OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD 
PARA EL CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE 
MATERIAL INADECUADO DE MINERA LA ZANJA, ABRIL 
2015”.  
 
Tesis para optar el título profesional de: 
INGENIERO DE MINAS 
                                                                                      Autores: 
 Bachiller : Silvia del Pilar Alvitez Yeckle 
                    Bachiller : Rudecindo Bravo Corrales 
Asesor: 
Ing. Víctor Eduardo Álvarez León 
 
                                                                   Cajamarca – Perú 
                                                                2016 
APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE LA PLANTA DE 
TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
 
 
APROBACIÓN DE LA TESIS 
 
 
El asesor y los miembros del jurado evaluador asignados, APRUEBAN la tesis 
desarrollada por los  Bachilleres: Silvia del Pilar Alvitez Yeckle y Rudecindo Bravo 
Corrales, denominada: 
 
 APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE LA PLANTA DE 
 TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD 
 
 PARA EL CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL 
 INADECUADO DE MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015.  
 
 
 
 
Ing. Víctor Eduardo Álvarez León 
ASESOR 
 
 
 
 
Ing. José Siveroni Morales 
JURADO 
PRESIDENTE 
 
 
 
 
Ing. Roberto Gonzales Yana 
JURADO 
 
 
 
 
Ing. Wilder Chuquiruna Chávez 
JURADO 
  
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. ii 
 
 
APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE LA PLANTA DE 
TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
 
DEDICATORIA 
 
 
 
 
A mis padres: Oscar Agustín y  
María Mónica.  
  
Quienes son la razón de mi vida  
y que por su amor incondicional y  
apoyo moral han inculcado en mí  
el valor de la perseverancia por la  
cual he logrado concluir mi  El presente trabajo es la 
carrera profesional y el inicio de 
 
una etapa distinta. síntesis de la Concretización 
 
 de un proyecto inspirado e 
 
A mis hermanas y hermanos:  impulsado, en mis padres 
Angela María, Gloria Del  Celso y Rosa a quienes amo 
Carmen, Oscar Adolfo, Juan 
 
Ángel Rafael. Y mis sobrinas y agradezco profundamente, 
Lussina Valeria y Arianny Sofía;  en mis hijos Fernando y 
quienes me impulsan a seguir  
siendo cada vez mejor.   Sebastián, a quienes llevo en 
 el alma. A los amigos y 
Silvia Del Pilar Alvitez Yeckle. docentes quienes fecundaron   
 
y  gestaron durante esta 
etapa, mi espíritu profesional. 
                       Rudy Bravo C. 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. iii 
 
 
APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE LA PLANTA DE 
TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
 
AGRADECIMIENTO 
 
 
 
A Dios que nos ha bendecido en cada paso con salud y trabajo para culminar 
satisfactoriamente con este sueño que ya es una realidad. 
A nuestros padres quienes con su gran ejemplo de superación  nos inculcaron la 
formación profesional y ética. 
 
A Minera La Zanja S.R.L. encabezada por el ingeniero Julio Rojas Echenique por haber 
permitido realizar este trabajo de investigación en sus instalaciones y también a los 
ingenieros Hernando Saboya R., Sandra Medina V., David Reaño V., Elman Rondan U., 
Alfredo Angulo S. y Gabriela Palomino L. quienes nos brindaron todas las facilidades y 
orientación pertinente durante la ejecución de este trabajo. 
 
Al ingeniero Basilio Ávila De La Cruz, quien por su amplio conocimiento en suelos y su 
gran espíritu de apoyo nos inculcó a la elaboración y culminación de este trabajo. 
 
Al ingeniero Víctor E. Álvarez León por su inagotable paciencia e ímpetu en la conducción 
de la presente investigación  como nuestro asesor. También a la Ms. Sc. Aracely 
Poémape, por  su gratitud y disposición incondicional en la resolución de nuestras 
inquietudes. 
 
A los ingenieros José Siveroni Morales, Roberto Gonzales Yana y demás docentes 
quienes condujeron nuestra vida universitaria compartiendo sus vivencias y su ciencia 
con el único propósito de ver en nuestro destino el éxito profesional. 
     
A todos nuestros compañeros de trabajo y de estudios quienes de diferente manera nos 
apoyaron durante la formación académica brindándonos conocimientos que forjaron esta 
preparación profesional. 
 
Gracias mil a todos. 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. iv 
 
 
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TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
 
 
  ÍNDICE DE CONTENIDOS 
 
                                                                                                                                                      Pág. 
APROBACIÓN DE LA TESIS ............................................................................................................ ii 
DEDICATORIA.................................................................................................................................. iii 
AGRADECIMIENTO ......................................................................................................................... iv 
ÍNDICE DE CONTENIDOS ................................................................................................................ v 
ÍNDICE DE TABLAS ....................................................................................................................... viii 
RESUMEN .......................................................................................................................................... x 
 
ABSTRACT…...……………………………………………………………...………………………..…….xi 
CAPÍTULO 1. INTRODUCCIÓN .................................................................................................. 12 
1.1. Realidad problemática ......................................................................................................... 12 
1.2. Formulación del problema.................................................................................................... 12 
1.3. Justificación .......................................................................................................................... 12 
1.4. Limitaciones ......................................................................................................................... 13 
1.5. Objetivos .............................................................................................................................. 13 
1.5.1. Objetivo General ................................................................................................... 13 
1.5.2. Objetivos Específicos ........................................................................................... 13 
CAPÍTULO 2. MARCO TEÓRICO ............................................................................................... 14 
2.1. Antecedentes ....................................................................................................................... 14 
2.2. Bases Teóricas .................................................................................................................... 14 
2.2.1. Suelo. .................................................................................................................... 14 
2.2.2. Agentes Generadores de Suelos. ........................................................................ 15 
2.2.3. Distribución Granulométrica. ................................................................................ 16 
2.2.4. Límites de Tamaño para Suelos. .......................................................................... 17 
2.2.5. Límites de Atterberg. ............................................................................................ 19 
2.2.6. Permeabilidad Hidráulica del Suelo. ..................................................................... 19 
2.2.7. Arcillas. ................................................................................................................. 21 
2.2.7.1. Origen y Composición. ..................................................................... 22 
2.2.7.2. Tipos de Minerales de Arcilla. .......................................................... 23 
2.2.7.3. Propiedades de las arcillas. ............................................................. 23 
2.2.8. Depósito de Material Inadecuado Este (DMI). ..................................................... 24 
2.2.8.1. Caracterización Geoquímica del DMI. ............................................. 25 
2.2.8.2. Infiltración de Agua en el Depósito de Material Inadecuado (DMI). 27 
2.2.8.3. Tipos de Coberturas para el Cierre del Depósito de Material 
Inadecuado (DMI). ........................................................................... 27 
2.2.9. Especificaciones Técnicas para el suelo de Baja Permeabilidad. ....................... 30 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. v 
 
 
APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE LA PLANTA DE 
TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
2.2.10. Composición Química y Mineralógica de Sedimentos provenientes de la 
Planta de Tratamiento de Aguas Ácidas. ............................................................. 32 
2.3. Definición de términos básicos ............................................................................................ 35 
CAPÍTULO 3. HIPÓTESIS ........................................................................................................... 40 
3.1. Formulación de la hipótesis ................................................................................................. 40 
3.2. Operacionalización de variables .......................................................................................... 40 
CAPÍTULO 4. MATERIALES Y MÉTODOS ................................................................................ 41 
4.1. Tipo de diseño de investigación. .......................................................................................... 41 
4.2. Material. ............................................................................................................................... 41 
4.2.1. Unidad de estudio. ................................................................................................ 41 
4.2.2. Población. ............................................................................................................. 41 
4.2.3. Muestra. ................................................................................................................ 41 
4.3. Métodos. .............................................................................................................................. 41 
4.3.1. Técnicas de recolección y análisis de datos ........................................................ 41 
4.3.2. Procedimientos ..................................................................................................... 42 
CAPÍTULO 5. PRODUCTO DE LA APLICACIÓN PROFESIONAL ........................................... 44 
5.1. Toma de Muestras  (Norma ASTM D 75). ................................................................................ 44 
5.1.1. Equipos y Materiales. ........................................................................................... 44 
5.1.2. Procedimiento. ...................................................................................................... 44 
5.2. Ensayos de Laboratorio. ........................................................................................................... 45 
5.2.1. Determinación de contenido de Humedad  (Norma ASTM D2216). ......................... 45 
a)     Equipos y Materiales. .................................................................................... 46 
b)    Procedimiento................................................................................................ 46 
c)   Cálculo…. ....................................................................................................... 46 
5.2.2. Análisis Granulométrico por Tamizado (Norma ASTM D 422). ........................... 47 
a)    Equipos y Materiales. .................................................................................... 47 
b)    Procedimiento. ............................................................................................... 48 
c)   Cálculo…......................................................................................................... 49 
5.2.3. Límite de consistencia (Norma ASTM D 4318).......................................................... 49 
5.2.3.1.  Limite Líquido (LL). ................................................................................. 50 
a)     Equipos y Materiales. .................................................................................... 51 
b)     Procedimiento. .............................................................................................. 51 
c)     Cálculo….. ..................................................................................................... 52 
5.2.3.2.  Límite Plástico (LP). ................................................................................ 53 
a)    Equipos y Materiales. .................................................................................... 54 
b)    Procedimiento. ............................................................................................... 54 
c)    Cálculo………….. ........................................................................................... 55 
5.2.4 . Proctor Estándar (Norma ASTM D 698). .................................................................. 55 
a)     Equipos y Materiales. .................................................................................... 57 
b)     Procedimiento. .............................................................................................. 57 
c)    Cálculo…. ....................................................................................................... 58 
5.2.5.  Peso Específico y absorción del Agregado Grueso (Norma ASTM C127)............... 59 
a)    Equipos y Materiales. .................................................................................... 59 
b)    Procedimiento. ............................................................................................... 60 
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APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE LA PLANTA DE 
TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
c)   Cálculo…......................................................................................................... 60 
5.3. Ensayos de Campo. ............................................................................................................. 61 
5.3.1 Densidad de Campo por el Método Densímetro Nuclear (Norma ASTM D 6938). .... 61 
a)     Funcionamiento. ........................................................................................... 61 
b)    Características Generales. ............................................................................ 61 
c)    Especificaciones Técnicas. ............................................................................ 62 
d)    Procedimiento. ............................................................................................... 63 
f)    Cálculos… ....................................................................................................... 65 
5.3.2 Permeabilidad del Suelo Carga Constante (Manual de Drenaje USBR). ................... 66 
5.3.2.1    Permeabilidad o Conductividad Hidráulica. ........................................... 66 
5.3.2.2     Coeficiente de Permeabilidad. .............................................................. 66 
5.3.2.3    Métodos para Medir el Coeficiente de Permeabilidad del Suelo. .......... 67 
a)     Equipos y Materiales. .................................................................................... 67 
b)    Procedimiento. ............................................................................................... 67 
c)   Cálculo…......................................................................................................... 68 
CAPÍTULO 6. RESULTADOS ..................................................................................................... 69 
6.1. Resumen de Ensayos Realizados ............................................................................................ 69 
6.1.1   En Laboratorio ........................................................................................................... 69 
6.1.2   En Campo ................................................................................................................. 70 
a)    Densímetro  Nuclear ...................................................................................... 70 
b)    Ensayo de Permeabilidad Carga Constante. ................................................ 71 
6.2. Especificaciones Técnicas. ....................................................................................................... 71 
CAPÍTULO 7. DISCUSION .......................................................................................................... 72 
7.1  Análisis de Resultados .............................................................................................................. 72 
7.1.1.    Resultados de las muestras .................................................................................... 72 
7.1.2.    Resultados de la mezcla ......................................................................................... 72 
a)    Huso Granulométrico .................................................................................................... 73 
b)    Índice de Plasticidad ..................................................................................................... 73 
c)    Contenido de Humedad................................................................................................. 73 
d)   Grado de Compactación en el ensayo de campo.......................................................... 74 
e)    Ensayo de Permeabilidad ............................................................................................. 75 
CONCLUSIONES............................................................................................................................. 76 
RECOMENDACIONES .................................................................................................................... 78 
REFERENCIAS ................................................................................................................................ 79 
ANEXOS .......................................................................................................................................... 82 
Anexo 1. Panel Fotográfico ........................................................................................................... 83 
Anexo 2. Planos de Ubicación ...................................................................................................... 90 
Anexo 3. Ensayos de Laboratorio ................................................................................................ 91 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. vii 
 
 
APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE LA PLANTA DE 
TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
     
                                        ÍNDICE DE TABLAS 
                          
                                                                                                                                             
Pág. 
                                                                                                                                . 
1. Tamaño de mallas estándar en EE.UU…………………………………............... 18 
2. Símbolos del sistema unificado…………………………………………................. 19 
3. Límites del tamaño de suelos separados...…………………………...…............. 20 
4. Intervalo de la permeabilidad hidráulica para varios suelos……….....…............ 22 
5. Clasificación geoquímica final del DMI……………………………...…................ 27 
6. Resultados de infiltración del DMI…………………………………...……............ 28 
7. Límites de Gradación de Revestimiento de suelo………………....……............. 32 
8. Resultado de la química  y contenido de mineral de sedimentos...……........... 34 
9. Límites Máximos permisibles Para la Descarga de Efluentes Líquidos de } 
Actividades Minero Metalúrgicas………………..…………….……...……........... 35 
10. Tamaño de muestra…………………….……………………….……......…........... 46 
11. Toma de muestras……………………………………………………..……............ 49 
12. Límites de Consistencia………..………………………………..…….....………... 50 
13. Factor para obtener Limite Liquido………….………...………….…...…............. 52 
14. Curva de Flujo ……………...…………………………………………….………… 54 
15. Resumen de ensayos realizados en laboratorio………………………................ 70 
16. Densidades – Densímetro nuclear...…………………………………................... 71 
17. Ensayo de permeabilidad – Carga Constante…..…………………...….............. 73 
18. Especificaciones Técnicas…...……………………………………………............. 73 
19. Resultados de huso granulométrico en ensayo CCM-DMI-004……….............. 75 
20. Índice de plasticidad (IP)……………………………………………………........... 75 
21. Grado de compactación – Proctor estándar ASTM D 698………………............ 76 
22. Permeabilidad……..………………………………………………………………..... 77 
 .. 
 
 
 
 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. viii 
 
 
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CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
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                                                       ÍNDICE DE FIGURAS 
 
                                                                                                                                
                                                                                                                                                       
                                                                                                                                                    
                                                                                                                         Pág. 
1. Tipos de Cobertura  Evaluadas para el Cierre del Depósito de Material  
Inadecuado (DMI)…………………………………………..………………....…......29 
2. Cobertura tipo1………………………..………………………………….…....….....30 
3. Cobertura tipo 2……………………………….………...………………...…...........30 
4. Cobertura tipo 3…………………………..……………...…………………...……...31 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
  
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. ix 
 
 
APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE LA PLANTA DE 
TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
RESUMEN 
 
El siguiente trabajo de investigación hace referencia a distintos ensayos de suelos en 
laboratorio y campo, realizados con el objetivo de buscar el aprovechamiento del 
sedimento generado en la Planta de Tratamiento de Aguas Ácidas de Minera la Zanja 
mezclado con  arena limosa y arcilla para lograr un suelo de baja permeabilidad útil en el 
cierre del Depósito de Material Inadecuado. 
El estudio se ha enfocado en las especificaciones técnicas, dadas por Knight Piésold, 
quien indica valores para huso granulométrico, límites de consistencia mínimo de 15, 
porcentaje de compactación de 95%, contenido de humedad de -2 a +3%, y el coeficiente 
de permeabilidad no mayor a 1x10-6 cm/s; como factores determinantes para obtener un 
suelo de baja permeabilidad.  
La investigación inició en laboratorio, ensayando cada tipo de suelo (sedimento, arena 
limosa y arcilla) de manera individual para luego ser mezclados a diferentes 
proporciones, de acuerdo a los resultados, se obtuvo la siguiente proporción: 20% de 
sedimento, 40% de arena limosa, 40% de arcilla. 
La mezcla obtenida en laboratorio se llevó a campo y se extendió en un área de 15 x 10 
m2 en el Depósito de Material Inadecuado (DMI) con una compactación al 95% de la 
máxima densidad seca; a un espesor de 200 mm, en la cual se pudo determinar la 
Densidad de Campo y Permeabilidad del suelo. 
Los ensayos de laboratorio y campo se realizaron según procedimientos de las normas 
internacionales ASTM (American Society for Testing Materials). 
Los resultados obtenidos son: índice de plasticidad (IP) 23, determinado según ASTM 
D4318; coeficiente de permeabilidad 7.8×10-6 cm/s, determinado según Manual de 
Drenaje USBR; compactación al 97.5 % de la máxima densidad seca, determinada según 
ASTM D698; contenido de humedad óptimo en laboratorio fue 32.1%, en campo 34.05% 
estando dentro del rango -2 a +3% indicadas en las especificaciones técnicas. De esta 
manera determinamos la viabilidad de nuestra hipótesis que busca el aprovechamiento 
del sedimento proveniente de la Planta de Tratamiento de Aguas Ácidas mezclado con 
arena limosa y arcilla para obtener un suelo de baja permeabilidad útil en el cierre de 
mina.  
 
                                                                                                                                    
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. x 
 
 
APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE LA PLANTA DE 
TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
                                  
                                        ABSTRACT 
 
The following work of investigation refers to different tests of soils in laboratory and field 
they were realized with the aim to look for the utilization of the sediment generated in the 
Acid Water Treatment Plant of Minner La Zanja mixed with slimy sand and clay to achieve   
useful soil of low permeability in the closing of the Warehouse of Inadequate Material.  
 
The study has focused in the technical specifications given by Knight Piésold, who 
indicates values for granulometric spindle, consistency limits minimum of 15, percentage 
of compaction of 95 %, range of dampness after the compaction-2 to +3 and coefficient of 
permeability not major to 1x10-6 cm/s, as determinant factors to obtain a soil of low 
permeability. 
 
The investigation initiated in laboratory, testing every type of soil (sediment, slimy sand 
and clay) in an individual way then they were mixed to different proportions, in agreement 
to the results, the following proportion was obtained: 20 % of sediment, 40 % of slimy 
sand, 40 % of clay.  
The mixture obtained in laboratory was removed to field and it was extended in an area of 
15 x 10 m2 in the Warehouse of Inadequate Material (DMI) with a compaction to 95 % of 
the maximum dry density; to a thickness of 200 mm, in which it was possible to determine 
the Density of Field and Permeability of the soil. The laboratory test programs and field 
were realized according to procedures of the international procedure ASTM (American 
Society for Testing Materials). 
 
The obtained results are: index of plasticity (IP) 23, determined according to ASTM 
D4318; coefficient of permeability 7.8×10-6 cm/s, determined according to Drainage 
manual USBR; compaction to 97.5 % of the maximum dry density, determined according 
to ASTM D698; ideal content of dampness in laboratory was 32.1 %, in field 34.05 % 
being inside the range-2 to +3 % indicated in the technical specifications. Hereby we 
determine the viability of our hypothesis that looks for the utilization of the sediment from 
the Acid Water Treatment Plant mixed with slimy sand and clay to obtain a useful soil of 
low permeability in the closing mine. 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. xi 
 
 
APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE LA PLANTA DE 
TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
CAPÍTULO 1. INTRODUCCIÓN 
 
1.1. Realidad problemática 
Minera La Zanja S.R.L, ubicada a 03 horas de la ciudad de Cajamarca, propiedad 
de Cía. De Minas Buenaventura S.A. producto de sus actividades de extracción de 
oro y plata, cuenta con tres componentes mineros, entre ellos el Depósito de 
Material Inadecuado sector Este, los cuales en contacto con las precipitaciones 
pluviales generan gran cantidad de drenaje ácido cuya calidad presenta un pH de 
1.5 y Hierro en concentraciones de 5000 ppm. Estas aguas son captadas en pozas 
de almacenamiento para posteriormente ser tratadas en la Planta de Tratamiento 
de Aguas Ácidas, se usa Cal como agente neutralizado por ello y por la calidad de 
agua tratada se genera grandes cantidades de sedimento a razón de 25 kg/m3. Por 
este motivo se hace indispensable buscar el aprovechamiento de este suelo para 
evitar que forme parte de un componente minero más. 
 
1.2. Formulación del problema 
¿Es posible aprovechar el sedimento proveniente de la Planta de Tratamiento de 
Aguas Ácidas, mezclado con arena limosa y arcilla en la obtención de un suelo de 
baja permeabilidad para el cierre del sector este del Depósito de Material 
Inadecuado de Minera La Zanja- Abril 2015?  
 
1.3. Justificación 
Debido al tratamiento de agua ácida en planta de Minera La Zanja S.R.L. se genera 
gran cantidad de sedimento, los cuales hasta la fecha son almacenados sin uso 
aprovechable. En este sentido, pretendemos mezclar el sedimento con arena 
limosa y arcilla de canteras cercanas al proyecto y lograr un suelo uniforme de baja 
permeabilidad útil en el cierre del Depósito de Material Inadecuado sector Este; Así 
evitaremos que el sedimento forme parte de un componente más, ahorrando costos 
que implique su disposición final y asegurando la calidad ambiental. Si los 
resultados de esta investigación son óptimos podrán ser utilizados como referentes 
para el cierre de otros componentes y en otras unidades mineras. 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 12 
 
 
APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE LA PLANTA DE 
TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
1.4. Limitaciones 
• Las condiciones climáticas del lugar que pueden retardar el acondicionamiento 
del área a experimentar y ensayos a realizar in situ.  
 
1.5. Objetivos 
 
1.5.1. Objetivo General 
Aprovechar el sedimento proveniente de la Planta de Tratamiento de Aguas 
Ácidas a través de la mezcla con arena limosa y arcilla para lograr  un suelo 
de baja permeabilidad útil en el cierre del Depósito de Material Inadecuado 
(DMI). 
 
1.5.2. Objetivos Específicos 
• Evaluar tres tipos de suelos para determinar la proporción correcta en la 
mezcla de sedimento con arena limosa y arcilla para lograr un suelo de 
baja permeabilidad que cumpla las especificaciones técnicas en cuanto 
a:  
- Granulometría de la mezcla, según norma ASTM D422. 
- Índice de Plasticidad de la mezcla, según norma ASTM D4318. 
- Proctor Estándar de la mezcla, según ASTM D698. 
- Coeficiente de Permeabilidad de la mezcla, según Manual de    
       Drenaje  USBR. 
• Determinar la composición química del sedimento proveniente de la 
Planta de Tratamiento de Aguas Ácidas. 
 
 
 
 
 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 13 
 
 
APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE LA PLANTA DE 
TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
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 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
 
CAPÍTULO 2. MARCO TEÓRICO 
2.1. Antecedentes 
Posiblemente es la primera investigación que busca aprovechar el sedimento que 
proviene de una planta de tratamiento de aguas ácidas en minería para ser utilizado 
en la cobertura del cierre de mina; sin embargo, Winchez (2007) realizó un estudio 
en la unidad Minera Julcani (Huancavelica) buscando emplear estos sedimentos 
para la construcción de ladrillos mezclado con cemento y arena con el afán de 
resolver el impacto ambiental negativo y convertirlo en una alternativa de solución 
que genere trabajo dándole un valor agregado al sedimento.  
Otro estudio referente, es el realizado por Torres, Hernández y Paredes (2013) 
quienes evaluaron específicamente el uso de sedimento aluminoso en la fabricación 
de ladrillos cerámicos. Los resultados encontrados muestran que es viable 
incorporar estos sedimentos en reemplazo parcial de uno de los suelos constitutivos 
del ladrillo, en este caso la arena en un porcentaje del 10%. Sin embargo, para 
evitar comprometer la resistencia a la compresión del ladrillo obtenido, se debe 
optimizar la deshidratación previa del sedimento. Si bien es cierto este sedimento 
no proviene de una planta de tratamiento de aguas ácidas, si proviene del 
tratamiento de agua potable y es un suelo fino que dada la naturaleza física, 
química y microbiológica producto de la sedimentación que ocurre durante la 
potabilización del agua, su desecho sin ningún tratamiento causa impactos sobre 
cuerpos de agua y suelos, además de riesgos a la salud pública. 
En la actualidad los sedimentos generados en plantas de tratamiento de aguas 
ácidas de las empresas mineras son encapsulados en áreas designadas y 
declaradas ante la autoridad cumpliendo cada exigencia que ella abarque.  
2.2. Bases Teóricas                               
2.2.1. Suelo. 
El suelo se ubica en las capas superficiales de la corteza terrestre y es 
básicamente producto de la acción del clima y el tiempo sobre las rocas. En 
efecto, el suelo es roca descompuesta por acción de las diferencias de 
temperatura,  de corrientes de agua, de la gravedad, de la erosión por el viento y 
del ambiente. Sobre la roca, el suelo puede tener desde cero a cientos de metros 
de profundidad.  
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 14 
 
 
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ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
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 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
Las propiedades del suelo y su distribución en el terreno dependen de forma 
importante de sus orígenes geológicos. (Sáez, 2010). 
Es común la creencia de que el suelo es un agregado de partículas orgánicas e 
inorgánicas, no sujetas a ninguna organización definida y propiedades que varían 
vectorialmente. Suelo  es un término del que hacen uso diferentes profesantes. La 
interpretación varía de acuerdo con sus respectivos intereses. Para el agrónomo, 
por ejemplo, la palabra se aplica a la parte superficial de la corteza capaz de 
sustentar vida vegetal, siendo esta interpretación demasiado restringida para el 
ingeniero. Para el geólogo es todo material intemperado en el lugar en el que 
ahora se encuentra y con  contenido de materia orgánica cerca de la superficie; 
esta definición peca de parcial en  ingeniería, al no tomar en cuenta los materiales 
transportados no intemperizados posteriormente a su transporte. 
Para los fines de esta obra, la palabra suelo representa todo tipo de material 
terroso, desde un relleno de desperdicio, hasta areniscas parcialmente 
cementadas o lutitas suaves . Quedan excluidos de la definición las rocas sanas, 
ígneas o metamórficas y los depósitos sedimentarios altamente cementados, que 
no se ablanden o desintegren rápidamente por acción de la intemperie. El agua 
contenida juega un papel tan fundamental en el comportamiento mecánico del 
suelo, que debe considerarse como parte integral del mismo. (Juárez, 2012). 
2.2.2. Agentes Generadores de Suelos. 
La corteza terrestre es atacada principalmente por el aire y las aguas, siendo los 
medios de acción de estas sustancias sumamente variados. Sin embargo, en 
último análisis, todos los mecanismos de ataque pueden  incluirse en dos grupos: 
desintegración mecánica y descomposición química. 
El término desintegración mecánica se refiere a la intemperización de las rocas 
por agentes físicos, tales como cambios periódicos de temperatura, acción de la 
congelación del agua en las juntas y grietas de las rocas, efectos de organismos, 
plantas, etc. Por estos fenómenos las rocas llegan a formar arenas o, cuando 
mucho, limos y sólo en casos especiales  arcillas. 
Por descomposición  química se entiende la acción de agentes que atacan las 
rocas modificando su constitución mineralógica o química. El principal agente es, 
desde luego, el agua y los mecanismos de ataque más importantes son la 
oxidación, la hidratación y la carbonatación. Los efectos químicos de la 
vegetación juegan un papel no despreciable,  estos mecanismos generalmente 
producen arcilla como último producto de descomposición. Todos los efectos 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 15 
 
 
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TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
anteriores suelen acentuarse con los cambios de temperatura, por lo cual es 
frecuente encontrar formaciones arcillosas de importancia en zonas húmedas y 
cálidas, mientras que son  típicas de zonas más frías formaciones arenosas o 
limosas, más gruesas. En los desiertos cálidos, la falta de agua hace  que los 
fenómenos de descomposición no se desarrollen, por lo cual la arena predomina 
en esas zonas; allí los efectos de ciclos de tensiones y comprensiones sobre las 
rocas, producidos por elevaciones y descensos periódicos y continuados de 
temperatura, son los mecanismos de ataque determinantes. 
Los suelos deben, pues, su origen a una tal variedad de causas que excede todo 
poder de descripción detallada. El resultado de ese concurso de causas, es una 
inmensa diversidad de tipos de suelo resultantes. También debe notarse que su 
formación ha ocurrido a través de las eras geológicas, tal como sigue ocurriendo 
hoy; en consecuencia, el hombre es totalmente ajeno a la génesis del suelo: sólo 
le toca manejarlo, tal como la naturaleza se lo presenta. (Juárez, 2012). 
2.2.3. Distribución Granulométrica. 
En cualquier masa  de suelo, los tamaños de los granos varían en gran medida. 
Para clasificar apropiadamente un suelo, se debe conocer su distribución 
granulométrica. La distribución granulométrica de un suelo de grano grueso se 
determina por lo general mediante un análisis granulométrico con mallas. Para un 
suelo de grano fino, la distribución granulométrica se puede obtener por medio del 
análisis del hidrómetro.  
Un análisis granulométrico con mallas se efectúa tomando una cantidad medida 
de suelo seco bien pulverizado y haciéndolo pasar a través de un apilo de mallas 
con aberturas cada vez más pequeñas que dispone de una charola en su parte 
inferior. Se mide la cantidad de suelo retenido en cada malla y se determina el 
porcentaje acumulado del suelo que pasa a través de cada una. A este porcentaje 
se le refiere por lo general como porcentaje de finos. La tabla 1 contiene una lista 
de los números de mallas utilizadas en Estados Unidos y el tamaño 
correspondiente de sus aberturas. Estas mallas son de uso común para el análisis 
de suelos para fines de su clasificación. (Das, 2012). 
 
 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 16 
 
 
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ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
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 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
 
                 Tabla 1. Tamaño de Mallas Estándar en EE.UU. 
 
Malla número Abertura (mm) 
 4 4.75 
 6 3.35 
8 2.36 
 10 2 
 16 1.18 
20 0.85 
 30 0.6 
 40 0.425 
50 0.3 
 
60 0.25 
 80 0.18 
 100 0.15 
140 0.106 
 170 0.088 
 200 0.075 
270 0.053 
                                Fuente: Das, 2012. 
 
2.2.4. Límites de Tamaño para Suelos. 
Varias organizaciones han intentado desarrollar límites del tamaño para grava, 
arena, limo y arcilla con base en los tamaños de los granos que hay en los suelos. 
En la tabla 3 se presentan los límites de los tamaños recomendados por los 
sistemas de la American Association of State Highway and Transportation 
Officials (AASHTO) y del Unified Soil Classification (Corps of Engineers, 
Department of the Army y Bureau of Reclamation). En la tabla se muestra que las 
partículas de suelo menores que 0.002 mm se han clasificado como arcilla. Sin 
embargo, las arcillas son cohesivas por naturaleza y con ellas se pueden hacer 
rollos pequeños cuando están húmedas. Esta propiedad se debe a la presencia 
de minerales de arcilla como la caolinita, ilita y montmorillonita. En contraste, 
algunos minerales, como el cuarzo y el feldespato, pueden estar presentes en un 
suelo con tamaños de partículas tan pequeños como el de los minerales de 
arcilla, pero estas partículas no tendrán la propiedad cohesiva de los minerales de 
arcilla. De aquí que se denominen partículas con tamaño de arcilla, no partículas 
de arcilla.  
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 17 
 
 
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ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
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 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
El Sistema de clasificación de suelos de la AASHTO fue propuesto originalmente 
para el Highway Research Board´s Committee on Classification of Materials for 
Subgrades and Granular Type Roads (1945). De acuerdo con la forma presente 
de este sistema, los suelos se pueden clasificar según ocho grupos principales, A-
1 a A-8, con base en su distribución granulométrica, límite líquido e índice de 
plasticidad. Los suelos listados en los grupos A-1, A-2 y A-3 son materiales de 
grano grueso, y aquellos en los grupos A-4, A-5, A-6 y A-7 son materiales de 
grano fino. La turba, el fango y otros suelos altamente orgánicos se clasifican en 
el grupo A-8 y se identifican mediante una inspección visual. 
El Sistema unificado de clasificación de suelos (Unified Soil Classification System) 
lo propuso originalmente A. Casagrande en 1942 y más tarde lo revisó y adoptó el 
United States Bureau of Reclamation y el US Army Corps of Engineers. En la 
actualidad el sistema se utiliza prácticamente en todo el trabajo geotécnico. En el 
sistema unificado se utilizan los símbolos siguientes para fines de identificación: 
 
            Tabla 2. Símbolos del Sistema Unificado. 
G S M C O Pt H L W P 
              Fuente: Das, 2012. 
 
    
 
 
 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 18 
 
 
Descripción Símbolo 
Grava 
Arena 
Limo 
Arcilla 
Limos 
Turba y suelos altamente 
orgánicos 
Alta 
Baja plasticidad 
Bien graduado 
Mal graduado 
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ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
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                       Tabla 3. Límites del Tamaño de Suelos Separados. 
Sistema de Clasificación Tamaño del grano (mm) 
Grava: 75mm a 4.75mm 
Unificado Arena: 4.75mm a 0.075 
Limo y arcilla (finos): menor a 0.075mm 
Grava: 75mm a 2mm 
Arena: 2 mm a 0.05mm 
ASHTO 
Limo:0.05mm a 0.002mm 
Arcilla: menor a 0.002mm 
                           Fuente: Das, 2012. 
2.2.5. Límites de Atterberg. 
Cuando un suelo arcilloso se mezcla con una cantidad excesiva de agua, puede 
fluir como un semilíquido. Si el suelo se seca gradualmente, se comportará como 
un material plástico, semisólido o sólido, dependiendo de su contenido de 
humedad. El contenido de humedad, en porcentaje, en el que el suelo cambia de 
un estado líquido a uno plástico se define como límite líquido (LL). 
De manera similar, el contenido de humedad, en porcentaje, en el que el suelo 
cambia de un estado plástico a uno semisólido y de un estado semisólido a uno 
sólido se definen como límite plástico (LP) y límite de contracción (LC), 
respectivamente. A estos límites se les refiere como límites de Atterberg. 
El límite líquido de un suelo se determina utilizando la copa de Casagrande 
(designación de prueba D-4318 de la ASTM) y se define como el contenido de 
humedad en el que se cierra una ranura de 12.7 mm mediante 25 golpes. 
El límite plástico se define como el contenido de humedad en el que el suelo se 
agrieta al formar un rollito de 3.18 mm de diámetro (designación de prueba D-
4318 de la ASTM).  
La diferencia entre el límite líquido y el límite plástico de un suelo se define como 
el índice de plasticidad (IP). (Das, 2012). 
2.2.6. Permeabilidad Hidráulica del Suelo. 
Los espacios vacíos, o poros, entre granos del suelo permiten que el agua fluya a 
través de ellos. En mecánica de suelos e ingeniería de cimentaciones se debe 
conocer cuánta agua fluye a través de un suelo por tiempo unitario. Este 
conocimiento se requiere para diseñar presas de tierra, para determinar la 
cantidad de filtraciones debajo de estructuras hidráulicas y para desaguar 
cimentaciones antes y después de su construcción. Darcy (1856) propuso la 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 19 
 
 
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ecuación siguiente para calcular la velocidad del flujo de agua a través de un 
suelo: 

   
En esta ecuación: 

 = velocidad de descarga (unidad: cm/s) 
 = permeabilidad hidráulica del suelo (unidad: cm/s) 
 = gradiente hidráulico se define como 
 
  ΔL  
Dónde: 
∆ = diferencia de carga piezométrica entre las secciones AA y BB 
	 = distancia entre las secciones AA y BB 
(Nota: las secciones AA y BB son perpendiculares a la dirección de flujo.) 
La ley de Darcy, es válida para una gran variedad de suelos. Sin embargo con 
materiales como grava limpia y pedraplenes de gradación abierta, esta ley no 
funciona debido a la naturaleza turbulenta del flujo a través de ellos. 
El valor de la permeabilidad hidráulica de los suelos varía en gran medida. En el 
laboratorio se puede determinar por medio de pruebas de permeabilidad con 
carga constante o carga variable. La prueba con carga constante es más 
adecuada para suelos gruesos. En la tabla 4 se indica el intervalo general de los 
valores de k de varios suelos. (Das, 2012). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 20 
 
 
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  Tabla 4. Intervalo de la Permeabilidad Hidráulica para varios Suelos. 
 
  Permeabilidad 
 Tipo de suelo       hidráulica, k 
 (cm/s) 
 
 Grava media a gruesa Mayor que 10
 
 Arena gruesa a fina 10
 a 10 
 
 Arena fina, arena limosa 10
 a 10 
 Limo, limo arcilloso, arcilla limosa 10 a 10 
 
Arcillas 10 o menor 
 
               Fuente: Das, 2012. 
 
2.2.7. Arcillas. 
Las arcillas se definen de dos maneras:  
Por su composición mineralógica: son silicatos alumínicos hidratados (minerales 
secundarios) que provienen del intemperismo químico de silicatos como 
feldespatos, piroxenos y anfíboles. También existen arcillas de origen hidrotermal 
que provienen generalmente de la trasformación de rocas magmáticas, acidas e 
intrusivas, y están frecuentemente asociadas a filones y otros tipos de estructuras 
mineralizadas.   
Por su granulometría: están compuestas por fragmentos naturales más finos 
(menores a  2 micras 0 1/256mm). En la naturaleza encontramos 
generalmente a las arcillas mezcladas con otros materiales como limos, arenas 
(con alto contenido de cuarzo), humedad y material orgánico. Este conjunto de 
materiales se denomina material arcilloso. El tamaño de los granos es muy 
irregular, desde partículas menores de 0, 002mm, que son principalmente 
minerales de arcilla, vía las fracciones limosas (0,002-0,06mm) y arenosas (0,06-
2,0mm). La arcilla común tiene con frecuencia compuestos de hierro, y por tanto 
colores marrón-amarillentos a marrones, y carbonatos. 
Las arcillas comunes son los materiales arcillosos de más amplia distribución en 
el mundo pues se encuentran mezclados con otros materiales. La arcilla común 
se presenta poco consolidada, constituida generalmente por partículas de tamaño 
inferior a 1/256mm (4 micras). (INGEMMET, 2009).  
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 21 
 
 
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Partiendo de los numerosos minerales (principalmente silicatos) que se 
encuentran en las rocas ígneas y metamórficas, los agentes de descomposición 
química llegan a un producto final: la arcilla. La investigación de las propiedades 
mineralógicas de estos sedimentos, comenzó en épocas recientes y presenta 
gran importancia en cuestiones de ingeniería, pues, a diferencia de lo señalado 
para los suelos gruesos, el comportamiento mecánico de las arcillas se ve 
decisivamente influido por la estructura en general y constitución mineralógica en 
particular. (Juárez, 2012). 
2.2.7.1. Origen y Composición. 
Los minerales de arcilla son los aluminosilicatos. Está constituido 
básicamente por Si, Al, O, además de otros elementos como Na, K, Ca, 
Mg, Fe, etc. Desde la antigüedad se sabía que algunos componentes del 
suelo son capaces de intercambiar bases. Si sometemos una muestra  de 
arcilla a electrólisis, en el ánodo se acumulan sílice, alúmina y óxidos de 
hierro. En el cátodo se depositan K, Na, Ca, y Mg, entre otros cationes. 
Mediante la aplicación de  técnicas de rayos x, Grim y Holding (1929) 
determinaron la naturaleza cristalina de las arcillas. 
Las arcillas son un conjunto de minerales de origen secundario, formado 
por el proceso de alteración química de las rocas, poseen tamaño 
coloidal, con estructura cristalina bien definida y un gran desarrollo 
superficial, con propiedades físico-químicas responsables en gran parte 
de la actividad físico-química del suelo. (Jordán 2010) 
Las arcillas están constituidas básicamente por silicatos de aluminio 
hidratados, presentando además, en algunas ocasiones, silicatos de 
magnesio, hierro u otros metales, también hidratados. Estos minerales 
tienen, casi siempre una estructura cristalina definida, cuyos átomos se 
disponen en láminas. Existen dos variedades de tales láminas: la silícica y 
la alumínica. La primera está formada por un átomo de silicio, rodeado de 
cuatro de oxígeno, disponiéndose el conjunto en forma de tetraedro. 
Estos tetraedros se agrupan en unidades hexagonales, sirviendo un 
átomo de oxígeno de nexo entre cada dos tetraedros. Las unidades 
hexagonales repitiéndose indefinidamente, constituyen una retícula 
laminar. 
Las láminas alumínicas están formadas por retículas de octaedros 
dispuestos con un átomo de aluminio al centro y seis de oxígeno 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 22 
 
 
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 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
alrededor. También ahora es el oxígeno el nexo entre cada dos octaedros 
vecinos, para constituir la retícula. (Juárez, 2012). 
2.2.7.2. Tipos de Minerales de Arcilla. 
De acuerdo con su estructura reticular, los minerales de arcilla se 
encasillan en tres grandes grupos: caolinitas, montmorinolitas e ilitas. Las 
caolinitas están formadas por una lámina silícica y otra alumínica, que se 
superponen indefinidamente. La unión entre todas las  retículas es lo 
suficientemente firme para no permitir la penetración de moléculas de 
agua entre ellas (adsorción). En consecuencia, las arcillas caoliníticas 
serán relativamente estables en presencia del agua. 
Las montmorinolitas están formadas por una lámina alumínica entre dos 
silícicas, superponiéndose indefinidamente. En este caso la unión de 
retículas de mineral es débil, por lo que las moléculas de agua pueden 
introducirse en la estructura con relativa facilidad, a causa de las fuerzas 
eléctricas generadas por su naturaleza dipolar. Lo anterior produce un 
incremento en el volumen de los cristales, lo que se traduce, 
macrofisicamente, en una expansión. Las arcillas montmoriloníticas, 
especialmente en presencia de agua, presentarán fuerte tendencia a la 
inestabilidad. Las bentonitas son arcillas del grupo montmorilonítico, 
originadas por la descomposición química de las cenizas volcánicas  y 
presentan la expansividad típica del grupo en forma particularmente 
aguda, lo que las hace sumamente críticas en su comportamiento 
mecánico. Estas arcillas aparecen desdichadamente, con frecuencia en 
trabajos de campo; por otra parte en ocasiones, ayudan al ingeniero en la 
resolución de ciertos problemas prácticos. 
Las ilitas están estructuradas análogamente que las montmorinolitas, pero 
su constitución interna manifiesta tendencia a formar grumos de materia, 
que reducen el área expuesta al agua por unidad de volumen; por ello, su 
expansividad es menor que la de las montmorinolitas y , en general, las 
arcillas ilíticas, se comportan mecánicamente en forma más favorable 
para el ingeniero. (Juárez, 2012). 
2.2.7.3. Propiedades de las arcillas. 
Se ha dicho que entre las partículas arcillosas se ejercen fuerzas debidas 
a las ligaduras fisicoquímicas que se manifiestan en sus respectivas 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 23 
 
 
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CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
películas envolventes de agua y cationes adsorbidos. Un amasado 
enérgico de la arcilla, puede romper esas ligaduras momentáneamente, lo 
cual se refleja macrofísicamente por una pérdida sensible de las 
propiedades de resistencia del material. Sin embargo, la mayoría de las 
arcillas vuelven más o menos lentamente a sus propiedades originales; 
este fenómeno fue llamado Tixotropía por A.F Péterfi (1927). El fenómeno 
es consecuencia del restablecimiento de las películas adsorbidas en su 
primitiva condición. 
Las arcillas montmorilloníticas presentan la propiedad en grado máximo y 
recobran muy rápidamente sus características de resistencia, tras un 
enérgico amasado. 
Una medida de la tixotropía puede tenerse determinando una vez el límite 
líquido de una arcilla inmediatamente tras el remoldeo y otra dejando 
pasar unos minutos después de éste: si la arcilla es tixotrópica, el valor 
obtenido en el segundo caso será mayor que el primeramente obtenido. 
Terzagui, citado por Juárez midió la tixotropía a través de la sensibilidad 
de las arcillas, o sea de la relación entre la resistencia a la comprensión 
simple correspondiente a los estados inalterado y remoldeado. Según 
Terzagui, el valor normal de la sensibilidad de la arcillas oscila entre 2 y 4, 
llegando a 8 o más en casos en que la propiedad se manifiesta 
fuertemente (valores cercanos a 100 se han llegado a medir en arcillas 
extrasensitivas). (Juárez, 2012). 
 
2.2.8. Depósito de Material Inadecuado Este (DMI). 
El depósito de material inadecuado posee un área aproximada de 9,1 ha, con 
taludes sin revegetar y áreas revegetadas. El depósito de material inadecuado se 
caracteriza por materiales pedregosos sin minerales económicos, con muy poca 
estabilidad (se desmoronan fácilmente), no son aptos para la construcción o algún 
uso en la mina. Actualmente, el depósito de material inadecuado se encuentra 
parcialmente revegetado. Este depósito fue construido en dos etapas. Los 
materiales acumulados en este depósito incluyen tanto materiales de construcción 
como materiales inadecuado para su uso en trabajos de relleno. También 
contiene los materiales inadecuados provenientes de la construcción del depósito 
de material estéril Pampa Verde. Su capacidad estimada es de 890 000 m3. Con 
el objetivo de contener el material inadecuado de manera estable desde el punto 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 24 
 
 
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 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
de vista físico y químico, el diseño del depósito de material inadecuado este 
incluyó los siguientes elementos: 
• Sistema de colección de agua infiltrada. 
• Canales de colección, de derivación y de salida. 
• 150 mm de sub-base preparada, que consiste en acondicionar y compactar 
las áreas donde se colocará revestimiento para los canales de colección, 
derivación o salida que se encuentren fuera del límite del depósito de material 
inadecuado. 
• Material inadecuado procedente de la construcción de otras estructuras. 
• 300 mm de espesor de material inadecuado que encapsulará el depósito. 
• Tres tipos de coberturas, según se muestran en el Plano 201-070-68-720. 
La zona de taludes se extiende aproximadamente en el extremo este de la 
estructura. Estos taludes se formaron cuando los materiales fueron descargados 
en la zona y se encuentran expuestos sin cubierta de geomembrana a diferencia 
del depósito de material Estéril. 
La zona revegetada se extiende aproximadamente en el extremo oeste de la 
estructura. Son áreas que han sido revegetadas principalmente a partir de 
semillas de plantas forrajeras y con suelo orgánico conteniendo semillas de 
plantas locales. Hay presencia rye grass e ichu. Esta última habría sido 
trasplantada a la zona. Los accesos en el depósito de material inadecuado se 
encuentran en diferentes sectores de esta infraestructura y están cubiertos con 
material denominado “lastre”9 para dar estabilidad al terreno. En esta 
infraestructura existe una poza de sedimentación y un canal de coronación para 
recolectar las aguas ácidas. (Knight Piésold, 2014). 
2.2.8.1. Caracterización Geoquímica del DMI. 
No existen antecedentes geoquímicos del depósito de material 
inadecuado. El nuevo programa de ensayos permitió determinar que: 
- Las muestras de desmonte se clasifican como NO-PAG con excepción 
de una muestra (LZ-DMI-06) ubicada en el límite con el área actualmente 
revegetada y que representa al material con argilización sulfurada. 
- Con excepción de la pirita, que se presenta solo en la muestra LZ-DMI-
06, los minerales constituyentes de este desmonte proveniente de la 
construcción de la Etapa 2 de la plataforma de lixiviación en pilas San 
Pedro Sur, son los mismos del depósito de material estéril. 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 25 
 
 
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- La calidad del lixiviado del desmonte es buena. Con excepción del 
lixiviado de la muestra LZ-DMI-06, el resto de muestras posee valores de 
pH que se pueden considerar neutrales. Los valores de CE 
(conductividad eléctrica) son bajos y los de sulfatos muy bajos indicando 
que el material no llega a un proceso de oxidación. 
- Solo en la muestra LZ-DMI-06 los elementos hierro aluminio y 
manganeso, lixiviados en ácido, sobrepasan a los estándares indicados, 
en particular el hierro a los LMPs y las dos categorías de ECAs mientras 
que el manganeso y aluminio solo a los ECAs. (Knight Piésold, 2014). 
 
                          Tabla 5. Clasificación Geoquímica final del Depósito de Material         
                                         Inadecuado (DMI). 
  
                            Criterio Criterio Criterio Clasificación 
   Muestra Tipo de ABA ABA NAG final Muestra 
 (PNN) (PN/PA)     
 LZ-DMI-02 Roca Incierto N/A NO-PAG NO-PAG 
 LZ-DMI-03 Roca Incierto PAG NO-PAG NO-PAG 
 LZ-DMI-04 Roca Incierto N/A NO-PAG NO-PAG 
 LZ-DMI-06 Roca Incierto N/A PAG PAG 
                            Fuente: Knight Piésold, 2014. 
 
                           Nota: NO-PAG, no potencial generador de acidez.  
                                     PAG, potencial generador de acidez. 
 
Los resultados de NO-PAG y PAG se determinan a través del 
procedimiento  Generación neta de ácido (NAG), que fue desarrollado          
hace más de 20 años como un método para la medición de contenido de 
sulfuros (Sóbek,1978); sin embargo, su interpretación varió durante la 
última década para estimar la generación neta de ácido. El pH final de la 
prueba NAG (pH-NAG) constituye un criterio de predicción del potencial 
de generación de acidez (MEND, 2010); y conjuntamente con la acidez 
generada y medida a un pH de 4,5 son usados para una predicción 
detallada del potencial de acidez de los materiales (Miller, 1998). Este 
ensayo, permite confirmar si la muestra que resultó incierta en el ABA, es 
realmente generadora o no de acidez, empleándose peróxido de 
hidrógeno para su oxidación y observación de la reactividad de los 
sulfuros presentes en ella. ( Knight Piésold, 2014). 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 26 
 
 
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2.2.8.2. Infiltración de Agua en el Depósito de Material Inadecuado 
(DMI). 
En el siguiente cuadro se presentan los resultados de la infiltración 
promedio anual y máxima para la alternativa más desfavorable, habiendo 
considerado la serie de lluvias históricas extendidas hasta en 34 años. 
 
Tabla.6. Resultados de Infiltración del Depósito de Material 
Inadecuado (DMI). 
  
 Volumen anual Tasa  916,7 6658,9 7575,6 
Promedio 
Descarga anual (l/s) 0,03 0,21 0,24 
 Volumen diario  135 133 611,9 Tasa 
Máxima 
Descarga diaria (l/s) 1,57 1,54 3,11 
 
                            Fuente: Knight Piésold, 2014. 
 
Estas tasas de Infiltración totales representan la descarga para el área 
total de aporte, para el caso del depósito de material inadecuado el área 
superficial plana es de 0,76 ha y el área taludes alcanza las 8,34 ha. La 
descarga anual promedio resulta de 0,24 y 0,08 l/s, valores que son 
representativos para el diseño del sistema de sub-drenaje (donde lo 
hubiere), debido a las propiedades hidráulicas de retención de agua y 
espesor de los materiales almacenados, que hacen improbable la 
generación de tasas máximas diarias de infiltración en la base inferior de 
los depósitos ante eventos máximos de tormenta de duración diaria. 
(Knight Piésold, 2014). 
2.2.8.3. Tipos de Coberturas para el Cierre del Depósito de Material 
Inadecuado (DMI). 
Luego de plantear diversas configuraciones, han sido consideradas 
cuatro alternativas para los tipos de coberturas que podrán ser utilizadas 
en el cierre de los depósitos de materiales, según se observa en el 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 27 
 
 
Superficie 
Plana 
 
Superficie en 
pendiente 
Total (plana + 
pendiente) 
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 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
siguiente gráfico, habiéndose determinado que la alternativa con mayor 
percolación en el depósito de material estéril es la alternativa 3, en tanto 
que para el depósito de material inadecuado la percolación es mayor 
para la alternativa 2 (Knight Piésold, 2014). 
 
                            Figura 1. Tipos de Cobertura Evaluadas para el Cierre del Depósito   
                                             de  Material Inadecuado (DMI). 
 
 
 
 
 
 
                                  C                                       
 
 
 
 
 
 
                              Fuente: Knight Piésold, 2014. 
 
Considerando lo indicado en el informe de Knight Piésold, al descartar la 
alternativa N°2 por ser de mayor percolación para uso como cobertura en 
el DMI, nos quedan los tres tipos que se muestran a continuación;  de las 
cuales se experimentó con el diseño de cobertura tipo 3, teniendo en 
cuenta las especificaciones técnicas del suelo de baja permeabilidad a 
utilizar.                    
                       
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 28 
 
 
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 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
                 Figura 2. Cobertura Tipo 1 
                                              
                                          Fuente: Knight Piésold, 2014 
 
 
 
                                             Figura 3. Cobertura Tipo 2 
                                              
                                          Fuente: Knight Piésold, 2014 
 
                                         
           
                            
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 29 
 
 
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                                              Figura 4. Cobertura Tipo 3 
                                               
                                           Fuente: Knight Piésold, 2014 
 
                                          
2.2.9. Especificaciones Técnicas para el suelo de Baja Permeabilidad. 
El revestimiento de suelo (soil liner) in-situ consistirá en material de grano fino 
obtenido de las áreas de la plataforma de lixiviación. Si no se puede encontrar 
material de revestimiento de suelo adecuado in-situ, tal como lo determine el 
Ingeniero, se importará material adicional que cumpla con los requerimientos, de 
las áreas de préstamo o excavaciones designadas mostradas en los Planos o 
indicadas por el Ingeniero. Por lo general, el material de revestimiento de suelo 
estará libre de suelo orgánico, será bien gradado y contendrá cantidades limitadas 
de material granular. La idoneidad de los suelos en esta categoría depende de las 
propiedades de permeabilidad, plasticidad y resistencia. Todo el material de 
revestimiento de suelo tendrá un índice de plasticidad (IP) mínimo de 15, 
determinado según ASTM D4318. Asimismo, el coeficiente de permeabilidad del 
material no será mayor de 1×10-6 cm/s, determinado según ASTM D5084, 
cuando se compacte al 95 por ciento de la máxima densidad seca, determinada 
según ASTM D698. El Ingeniero determinará la conveniencia de los materiales 
para su uso como revestimiento de suelo basándose en los resultados de las 
pruebas de control realizadas por el Contratista. Para el caso específico del 
Proyecto La Zanja, las características del material de revestimiento de suelo se 
ajustarán a los siguientes requerimientos de clasificación. 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 30 
 
 
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           Tabla 7. Límites de Gradación de Revestimiento de suelo. 
 
Tamaño de Malla (mm) Porcentaje que Pasa (%) 
 50,8 100 
 9,52 65-85 
4,75 60-80 
 0,07 25-55 
               Fuente: Knight Piésold, 2014. 
 
El revestimiento de suelo se escarificará, mezclará y humedecerá, si es 
necesario, mediante aspersión y escarificación con discos hasta que se obtenga 
una distribución uniforme de la humedad. El material que esté demasiado húmedo 
se puede extender sobre el área de relleno y dejar secar, mediante escarificación 
con discos, si es necesario, hasta que el contenido de humedad se reduzca a los 
límites especificados. 
El revestimiento de suelo preparado in situ e importado, luego del 
acondicionamiento no tendrá menos de 200 mm de espesor después de la 
compactación. La superficie acabada del revestimiento de suelo se aplanará con 
un rodillo vibratorio de tambor liso para incrustar las partículas de grava en la 
matriz del suelo. Las partículas que sobresalen de la superficie del revestimiento 
de suelo o que no son incrustadas durante el proceso de aplanamiento que son 
perjudiciales para el comportamiento de la cobertura se retirarán rastrillando, 
barriendo o recogiendo a mano de la superficie, a satisfacción del Ingeniero e 
Instalador. Los agujeros producidos por la remoción de partículas de mayor 
tamaño o protuberantes, se rellenarán con material de revestimiento de suelo 
compactado que se ha zarandeado en un tamiz de 25 mm de abertura (# 60). El 
Contratista adoptará todas las medidas necesarias para alcanzar un contenido de 
humedad después de la compactación de -2 a +3% del contenido de humedad 
óptimo, o como lo indique el Ingeniero, distribuido en forma uniforme por toda la 
capa del revestimiento de suelo y alcanzando una compactación mínima de 95% 
de la máxima densidad seca determinada según ASTM D698. El Contratista 
adoptará las medidas que sean necesarias para garantizar que se conserve el 
contenido de humedad designado después de la compactación hasta que el 
revestimiento de suelo sea aceptado y cubierto. 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 31 
 
 
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El Contratista tendrá que acarrear, colocar, esparcir, acondicionar y compactar el 
material de revestimiento de suelo importado para alisar la superficie en áreas 
que, en opinión del Ingeniero, existan bolsones de suelos sueltos o depresiones 
suficientemente irregulares para ser nocivas para el comportamiento de la 
cobertura. (Knight Piésold, 2014). 
 
2.2.10. Composición Química y Mineralógica de Sedimentos provenientes de la 
Planta de Tratamiento de Aguas Ácidas. 
Los resultados obtenidos mediante el estudio de difracción de rayos X 
indican que la principal fase mineral corresponde a yeso (98%), con 
contenidos menores de calcita y cuarzo. No se han detectado otras fases 
que pudieran contener metales, tales como óxidos o hidróxidos u otros 
sulfatos. Sin embargo, esto no significa que no puedan existir, simplemente 
indica que el contenido es suficientemente bajo para no ser detectado por 
esta metodología, ya que el método presenta un límite de detección 
aproximado del 2%. 
La composición química total, así como el predominio de sulfato con 
respecto al azufre total, también es consistente con los resultados de los 
ensayos de extracción secuencial y de difracción de rayos X, aunque de 
forma cualitativa con respecto a esta última. 
En base a los resultados obtenidos de las técnicas analíticas anteriores, se 
ha calculado el contenido de los minerales en base a los datos análisis 
químico de roca total, para aquellos elementos significativos (Tabla 8). Se 
ha considerado que todo el azufre se encontraba en forma de sulfato y 
formaba parte del yeso. Para calcular el contenido de calcita se restó la 
parte contenida en el yeso y después se asumió que el resto formaba parte 
de calcita. El resto de elementos se consideró que formaban sus 
correspondientes óxidos o hidróxidos, a excepción del arsénico que como 
ya se ha comentado se considera adsorbido sobre el Fe(OH)3. Los 
resultados son consistentes y aunque la suma supere el 100% 
(corresponde a un 116%), se puede considerar que es un error razonable. 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 32 
 
 
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Tabla 8. Resultados de la química y contenido de mineral de sedimentos 
Resultados análisis Cálculo en 
      Elementos (%)  moles /100g 
Azufre 11.37 0.354 
Calcio 23.91 0.597 
Hierro 11.55 0.207 
Aluminio 1.98 0.073 
Silicio 0.66 0.025 
Cobre 0.41 0.0065 
Manganeso 0.19 0.0034 
Zinc 0.084 0.0013 
Arsénico 0.045 0.0006 
                              Cálculo de Contenido Mineral    (%)                               
Yeso 61 
Calcita 24 
Fe(OH)3 22 
Al(OH)3 6 
SiO2(am)3 1.5 
Pirolusita 0.3 
Cu(OH)2 0.6 
Zn(OH)2 0.1 
 
Fuente: AMPHOS21, 2015. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 33 
 
 
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          Tabla 9. Límites Máximos Permisibles Para la Descarga de Efluentes   
                           Líquidos de Actividades Minero-Metalúrgicas. 
 
Limite en 
Parámetro   Unidad Cualquier   Limite Para el Promedio Anual 
Momento 
Ph mg/L 6-9 6-9 
Sólidos totales en 
suspensión 50 25 
mg/L 
Aceites y Grasas mg/L 20 16 
Cianuro Total mg/L 1 0,8 
Arsénico Total mg/L 0,1 0,08 
Cadmio Total mg/L 0,05 0,04 
Cromo Hexavalente (*)  mg/L 0,1 0,08 
Cobre Total mg/L 0,5 0,4 
Hierro (Disuelto) mg/L 2 1,6 
Plomo Total mg/L 0,2 0,16 
Mercurio Total mg/L 0,002 0,0016 
Zinc Total mg/L 1,5 1,2 
 
             Fuente: Ministerio del Ambiente, 2010. 
             Nota: (*) en muestra no filtrada. 
Las diferencias entre los datos químicos y el estudio mineralógico pueden estar 
asociadas a la falta de homogeneización previa a la toma de alícuotas para cada 
tipo de ensayo, con lo cual en el caso de existir heterogeneidades en la 
distribución de minerales en el lodo, éstas quedarían reflejadas en los resultados. 
A pesar de ello, los datos son cualitativamente consistentes. Puesto que la mayor 
parte de la muestra correspondió a la que se utilizó para ensayos químicos 
(química de roca total y extracción secuencial), es posible que los resultados de 
estos ensayos sean más fiables ya que la muestra estuviera más homogeneizada.  
Los datos indican que la mayor parte de los lodos están constituidos por yeso y 
calcita, minerales formados por el exceso de reactivo en el tratamiento. Esto 
indica que podría ser factible realizar una optimización del sistema de tratamiento, 
con el consecuente ahorro en reactivo y en la generación de lodos.  
Por lo que respecta al resto de metales, estos forman principalmente hidróxidos 
de Fe y Al (aproximadamente el 25%) que en condiciones atmosféricas y al 
contacto con agua de pH neutral, son bastante estables, transformándose con el 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 34 
 
 
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ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
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tiempo y en condiciones de humedad elevadas en fases más cristalinas y 
estables, como goethita y gibsita, respectivamente. Otros elementos como Cu, Zn, 
Mn y As quedarían incluidos en la matriz de grano fino constituida por los 
minerales principales, con lo cual su acceso sería limitado a la disolución con 
agua, por lo que la liberación sería limitada; esto también sería corroborado por el 
resultado de la primera etapa del ensayo de extracción secuencial, en cuyo 
lixiviado se reportaron valores por debajo del límite de detección para  Fe, As, Al, 
Cu, Mn y Zn.   
Esta composición del lodo puede generar oportunidades tanto en la optimización 
del sistema de tratamiento de los efluentes como en la optimización de la propia 
generación de lodos para su uso como material impermeabilizante.  
Sin embargo, se debe mencionar que este lodo, por su composición, lixiviará 
metales al contacto con soluciones ácidas, tal como se puede verificar en los 
resultados de la extracción secuencial, donde se verifica la lixiviación de 
elementos como Fe, As, Al, Cu, Mn y Zn en las etapas 3 y 4, en las que se lixivia 
los hidróxidos y óxidos presentes en la muestra, con un extractante a pH 3. Por 
ello se recomienda no depositar estos lodos en estructuras que alberguen otros 
materiales con potencial de generación de acidez. (AMPHOS21, 2015). 
 
2.3. Definición de términos básicos 
• Análisis granulométrico: determinación de las cantidades relativas de 
partículas en un material granular que se encuentran dentro de rangos definidos 
de diámetro, mediante su separación sobre tamices de distintos tamaños de 
abertura, o por otros procesos adecuados para el efecto como la sedimentación 
o el examen por medios ópticos. (Normas ASTM D422 y D1140). (Hoyos 2012). 
• Arcilla: suelo fino granular, o la porción fino granular de un suelo que puede 
presentar un comportamiento plástico dentro de un intervalo de contenido de 
humedad más o menos amplio, y que tiene una considerable resistencia al corte 
cuando se seca al aire. Este término ha sido utilizado para designar el conjunto 
de partículas de un suelo menores de 2 um (5 um en algunos casos). Las 
propiedades de las arcillas dependen principalmente del tipo de minerales que 
las componen y de los cationes intercambiables que contienen (Norma ASTM 
D653, Grim, 1962). (Hoyos 2012). Para efectos del presente estudio se 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 35 
 
 
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denominan de la siguiente manera: según SUCS tenemos que es MH, limo 
arcilloso de alta plasticidad 
•  Arena: partículas de roca que pasan por el tamiz de 4.75 mm (#4), y son 
retenidas en el tamiz de 75um. (Hoyos 2012). 
• Arena Limosa: partículas y fragmentos de roca, entre 2mm. Y 2cm. (Dávila, 
2011). Para efectos del presente estudio se denomina arena limosa con grava 
(SUCS: SM) 
• ASTM: acrónimo de American Society for Testing and Materials. Sociedad 
Norteamericana de Ensayos y Materiales. (Hoyos 2012). 
• Cantera: yacimiento de minerales no metálicos en explotación. (Dávila, 2011). 
• Clasificación unificada de suelos (CUS): clasificación geotécnica de suelos, 
desarrollada inicialmente por A. Casagrande que se basa en sus características 
de granulometría y de plasticidad. (Norma ASTM D2487). En esta clasificación 
todos los suelos resultan ubicados en uno de 15 grupos, cada uno de los cuales 
es designado por dos letras que indican sus características relevantes así:  
              G: Grava  
              S: Arena  
              M: Limos, finos no plásticos o de baja plasticidad.  
              C: Arcillas, finos plásticos  
              Pt: Turba  
              O: Orgánico  
              W: Bien gradado  
              P: Mal gradado  
              L: Límite líquido menor que 50  
              H: Límite líquido mayor que 50. (Hoyos 2012). 
• Cierre progresivo: actividades de rehabilitación que el titular de actividad 
minera va efectuando simultáneamente al desarrollo de su actividad productiva, 
de acuerdo al cronograma y condiciones establecidos en el Plan de Cierre de 
Minas aprobado y ejecutado bajo supervisión de la autoridad minera. 
• Coeficiente de permeabilidad, k (LT-1): velocidad de descarga de agua en 
condiciones de flujo laminar a través de un área transversal unitaria de un 
medio poroso bajo un gradiente hidráulico unitario y en condiciones estándar 
de temperatura (normalmente 20oC). El coeficiente de permeabilidad depende 
de las condiciones de saturación del terreno y estrictamente es una función de la 
succión que, a su vez, es función de la saturación del material.  (Normas ASTM 
D2434, D5084 D5126). (Hoyos 2012). 
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• Compacidad: grado de acomodo alcanzado por las partículas del suelo, 
dejando espacios entre ellas. (Juárez, 2012). 
• Compactación: densificación de un suelo por manipulación mecánica. 
(Hoyos 2012). 
• Conductividad hidráulica: sinónimo de coeficiente de permeabilidad; velocidad 
de descarga del agua en condiciones de flujo laminar a través de un medio 
poroso bajo un gradiente unitario en condiciones normalizadas de temperatura 
(20C). (Normas ASTM 2434 y 5084). (Hoyos 2012). 
•  Contenido de Humedad: o contenido de agua de un suelo, es la relación entre 
el peso de agua contenida y el peso de la fase solida del suelo, suele expresarse 
en porcentajes. (Juárez, 2012). 
• Cuartear: proceso de reducción de tamaño de una muestra, en el que la 
muestra original se divide en cuatro porciones iguales, de las cuales se 
seleccionan dos al azar que se desechan, y las dos restantes se mezclan 
nuevamente; esta operación se repite tantas veces como sea necesario 
hasta obtener el tamaño apropiado de la muestra de acuerdo con el tamaño 
máximo de partículas que contenga. (Normas ASTM D421 y D422). (Hoyos 
2012). 
• Depósito de material inadecuado (DMI): depósito de materiales procedentes 
de la construcción que son inadecuados para su uso en trabajos de relleno. 
(Knight Piésold, 2014). 
• Depósito: acumulación de material térreo de cualquier tipo, consolidado o 
no. Originalmente tuvo la connotación de material transportado por agua pero 
su significado se ha ampliado para incluir todo tipo de acumulación de 
material dejado por cualquier agente o proceso, incluyendo los suelos 
residuales y los depósitos antrópicos. (Hoyos 2012). 
• Drenaje ácido de roca: generación de ácido y metales acompañantes en 
solución debido a la oxidación de los minerales sulfurados que pueden estar 
contenidos en los relaves, desmontes de roca, y las superficies expuestas a las 
mismas. (Cruzado, 2010). 
• Grado de saturación: relación entre el volumen de agua y el volumen  de 
vacíos de un suelo. (Juárez, 2012). 
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• Granulometría: tecnología que se encarga de dictar las normas 
correspondientes para determinar las dimensiones y las formas de los 
fragmentos  de los materiales detríticos. (Dávila, 2011). 
• Grava: término para designar los fragmentos de roca cuyo diámetro se 
encuentra en el rango de 4.75 mm (tamiz #4) a 75 mm, y que normalmente han 
sido redondeados o desgastados en alguna forma por abrasión en los procesos 
de erosión y transporte. (Hoyos 2012). 
• Límite líquido: es la propiedad de las rocas o minerales de almacenar agua 
(saturación) pasado el cual, la roca se comporta como un fluido. (Dávila, 2011). 
• Límite plástico: es la propiedad de los materiales (rocas o minerales) de 
soportar un esfuerzo deformándose. Una vez cesado el esfuerzo, el materia 
conserva la deformación, hasta un máximo de esfuerzo, sobrepasado el cual el 
material se fractura, rompe o se comporta como un lubricante. La deformación 
de plasticidad se rige por la ley de Young, como en el caso de la deformación 
elástica. (Dávila, 2011). 
• Limo: es una arcilla colorida con gran proporción de cuarzo. (Dávila, 2011). 
• Malla: tejido de alambre que forma el fondo de los tamices para la ejecución 
del análisis granulométrico. Las mallas y tamices se denominan de acuerdo 
con el tamaño de los agujeros. El sistema de nomenclatura de mallas más 
corriente es el US Standard. El número del tamiz indica la cantidad de 
agujeros por pulgada de longitud de la malla; por ejemplo, la malla 200 tiene 
200 agujeros por pulgada de longitud. (Norma ASTM E11). (Hoyos 2012). 
• MLZ: Minera La Zanja. 
• PTAA: Planta de Tratamiento de Aguas Acidas. 
• Permeabilidad: propiedad de los terrenos porosos y permeables de dejar pasar 
el agua fácilmente siguiendo las leyes hidrostáticas. Es la cantidad de agua que 
deja pasar una roca a través de una sección (volumétrica) en un tiempo 
determinado. (Dávila, 2011). 
• Plan de cierre de mina: el plan de cierre de minas es un instrumento de gestión 
ambiental conformado por acciones técnicas y legales efectuadas por los 
titulares de actividades mineras. (Dávila, 2011). 
• Porosidad: relación entre el volumen de vacíos y el volumen de masa del suelo. 
(Juárez, 2012). 
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• Prueba de Proctor: se refiere a la determinación  del peso por unidad de 
volumen de un suelo que ha sido compactado por un procedimiento definido 
para diferentes contenidos de humedad. (Crespo, 2011). 
• Sedimento: material fragmentario originado por la erosión y/o alteración de las 
rocas pre-existentes susceptible de ser transportado y depositado en los fondos 
marinos, fondos lacustres y depresiones continentales. (Juárez, 2012). Para 
efectos del presente estudio se denomina limo de alta plasticidad (SUCS: MH) 
• Sedimento clástico: están compuestos principalmente por los productos menos 
solubles de la meteorización. (Oyarzun, 2011). 
• Suelo: representa todo tipo de material terroso, desde un relleno de desperdicio, 
hasta areniscas parcialmente cementadas o lutitas suaves.                                                           
• SUCS: sistema de clasificación Unificado de Suelos. 
• Tamiz: instrumento utilizado para separar las partículas de suelo según su 
tamaño. Consiste en un recipiente cilíndrico cuyo fondo lo forma una malla de 
alambre o cobre de acero inoxidable. (Dávila, 2011). 
• Tamizado: proceso de separación de partículas sólidas por medio de un 
conjunto de tamices. El tamizado es una de las operaciones necesarias para 
llevar a cabo el análisis granulométrico de un suelo. (Hoyos 2012). 
• USBR: Oficina de los Estados Unidos de Reclamación. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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CAPÍTULO 3. HIPÓTESIS 
3.1. Formulación de la hipótesis 
Aprovechando el sedimento proveniente de la Planta de Tratamiento de 
Aguas Ácidas y mezclado con arena limosa y arcilla se obtiene un suelo de 
baja permeabilidad utilizado en el cierre del sector Este del Depósito de 
Material Inadecuado en Minera La Zanja- Abril 2015.  
3.2. Operacionalización de variables 
 
 
 VARIABLE DEFINICIÓN DIMENSIONES INDICADORES 
 INDEPENDIENTE CONCEPTUAL 
 Mezcla de sedimento Suelo granular 
 proveniente de la conformado por la Mezcla de 
Planta de mezcla de sedimento con 
 Tratamiento de sedimento, arcilla arena limosa y                  % 
 Aguas ácidas, con y arena limosa. arcilla 
 arena limosa y arcilla. 
 
 
         
VARIABLE DEFINICIÓN 
DEPENDIENTE CONCEPTUAL DIMENSIONES INDICADORES 
 
-6
Coeficiente de cm/s  (1x10 ) 
permeabilidad, 
Grado de 
compactación Mínimo 95% 
   
Es un tipo de Índice de Mayor a 15% 
suelo  que por su plasticidad (IP) 
Suelo de baja composición  
permeabilidad impide               Malla    % que 
el fluido del agua  pasa 
en   su interior.  50.8 mm 100 
 Granulometría 9.52 mm 65 – 85 
4.75 mm 60 – 80 
0.07 mm 25 – 55 
Contenido de 
Humedad -2 +3 % 
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CAPÍTULO 4. MATERIALES Y MÉTODOS 
4.1. Tipo de diseño de investigación. 
Cuasi experimental, ya que tenemos una unidad mínima de estudio la cual la 
llevamos a campo para evaluar las propiedades de la mezcla (sedimento con arena 
limosa y arcillas) según las especificaciones técnicas del proyecto y determinar la 
utilización  como suelo de baja permeabilidad en el cierre del Depósito de Material 
Inadecuado sector Este. 
 
4.2. Materiales. 
4.2.1. Unidad de estudio. 
• 2 kg  de Sedimento, (SUCS: MH Limo de alta plasticidad). 
• 5 kg  de Arcilla (SUCS: MH Limo arcilloso de alta plasticidad). 
• 10 kg de arena limosa (SUCS: SM arena limosa con grava). 
 
4.2.2. Población. 
Todo el suelo acumulado en sedimentos 605,878.20 TM (en PTAA), de 
arena limosa y arcilla son 4500 millones de TM (en cantera). 
4.2.3. Muestra. 
• 70kg. De sedimento (código CCM – DMI 001). 
• 100kg. De arcilla (código CCM – DMI 002). 
• 200 kg. De arena limosa (código CCM – DMI 003).  
El tamaño de muestra fue seleccionada de acuerdo a la Norma ASTM  D-
75 considerando su representatividad, tipo y cantidad de ensayos a 
realizar. 
 
4.3. Métodos. 
4.3.1. Técnicas de recolección y análisis de datos 
a. De recolección de datos. 
Para la recolección de información se han realizado las siguientes 
pruebas. 
• Norma ASTM D 75 Muestreo de Agregados. 
• Norma   MTC E 101 -2000.Guía para muestreo de suelos y rocas.  
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• Norma MTC E105-2000.Obtención en laboratorio de muestras 
representativas (cuarteo).  
• Norma ASTM C702. Práctica para reducción de muestras de 
agregados a tamaño de ensayo. 
 
b. De análisis de datos. 
Después de realizar todas las pruebas correspondientes se discutirá la 
información obtenida en función de las especificaciones técnicas 
adecuadas respecto al suelo de baja permeabilidad. 
 
4.3.2. Procedimientos  
• Se realizará la toma de muestras de cada tipo de suelo a ensayar 
(sedimento, arena limosa, arcilla) en su lugar de origen según norma 
ASTM D75. 
• Reduciremos cada muestra a tamaño de ensayos según el método  B 
de la norma ASTM C 702. 
• Iniciaremos los ensayos de laboratorio determinando el contenido de 
Humedad según norma ASTM D 2216 que se obtiene de una manera 
sencilla y sirve para determinar el contenido de humedad de un suelo; 
esto se expresa en términos de porcentaje. 
• El análisis granulométrico será determinado según Norma ASTM D 
422, consiste en la separación del suelo para determinar el tamaño de 
sus partículas por una serie de tamices ordenados de mayor a menor 
abertura y luego lo expresaremos en dos maneras analíticamente o 
gráfica, analíticamente a través de tablas, calculando los porcentajes 
retenidos y los porcentajes que pasa por cada tamiz, y gráficamente 
mediante una curva granulométrica. 
• El Límite Líquido se establece mediante Norma ASTM D 4318, después 
de obtenida una muestra representativa se procederá a la utilización de 
la copa de Casagrande y aplicar el  método A multipunto. 
• Para el  Límite Plástico se calcula,  solamente el contenido de humedad 
de la muestra  de ensayo según norma ASTM D 2216, luego 
determinar el promedio de ambos y reportar. 
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• El ensayo de compactación abarcará los procedimientos de 
compactación usados en laboratorio para determinar la relación entre el 
Contenido de Agua y Peso Unitario Seco de los suelos (curva de 
compactación) compactados, se procede bajo ASTM D 698. 
• La Densidad de Campo por Densímetro Nuclear se procede bajo norma 
ASTM D 6938. Es un equipo electrónico de medición capaz de 
determinar rápidamente y con precisión el porcentaje de humedad y la 
densidad de suelos. 
• Para efectuar el ensayo de permeabilidad se utilizará el método de 
carga constante bajo especificaciones del manual de drenaje de la 
(USBR). 
                             
 
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CAPÍTULO 5. PRODUCTO DE LA APLICACIÓN PROFESIONAL 
5.1. Toma de Muestras  (Norma ASTM D 75). 
El presente trabajo tiene como finalidad dar a  conocer la calidad que debe tener 
cada suelo al ser analizado, ya que estos suelos son de suma importancia para 
nuestra investigación, gracias a los muestreos realizados hemos podido apreciar la 
granulometría, su contenido de humedad, límites de consistencia, gravedad 
específica, peso unitario, etc., de los suelos de las zonas de la cantera Alcaparrosa 
y de Planta de Tratamiento de Aguas Ácidas para ello tomaremos en cuenta lo 
siguiente: 
• Desarrollar el correcto procedimiento para la extracción de la muestra 
representativa del suelo en cantera. 
• Conocer el procedimiento técnico para la correcta obtención de muestras 
representativas en laboratorio para cada ensayo. 
• Desarrollar criterios visuales para la evaluación de las características físicas de 
los suelos. 
• Obtener la cantidad de suelo que indica la Norma Internacional ASTM  D-75 
para las diferentes pruebas de laboratorio. 
• Dar a conocer la calidad de  suelo  que se extrae de dicha cantera.   
 
5.1.1. Equipos y Materiales. 
- Suelos de cantera  Alcaparrosa y de P.T.A.A. 
- Brocha. 
- Regla de madera. 
- Espátula. 
- Balanza de precisión. 
- Bolsa o saco. 
- Recipiente de metal. 
- Malla de 3” 
- Cucharón. 
- Pala 
5.1.2. Procedimiento. 
Después de extraer el sedimento almacenado  en P.T.A.A. y de cantera  
Alcaparrosa,  procedemos a colocarlo en el piso en una plataforma plana, 
seguidamente pasamos a seleccionar el suelo con la malla de 3”, debido a que el 
suelo de la muestra N° 3 tenía partículas de roca mayor a 3” de diámetro. 
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Procedemos a expandirlo para que forme una ruma del suelo grueso, luego lo 
expandimos con una pala hasta darle una base circular de espesor uniforme, 
seguidamente usando la regla de madera procedemos a cuartear el suelo en 
cuatro partes iguales, para luego tomar las dos partes de la muestra 
representativa y las otras dos partes que no fueron seleccionadas las 
desechamos en un depósito, otra vez las dos partes seleccionadas como muestra 
representativa las mezclamos, luego formamos una ruma igual que la anterior, 
luego dividimos en cuatro partes por el método del cuarteo, sacamos la muestra 
representativa de dicho suelo y tomamos las dos partes seleccionadas y 
desechamos las otras dos partes en el depósito y así hasta reducir la muestra 
requerida cumpliendo con el peso mínimo que exige la norma según tabla 10 
ASTM D75, según el tamaña máximo nominal del agregado o suelo, luego 
procedemos a transportar los suelos seleccionados para sus ensayos 
correspondientes en el laboratorio de mecánica de suelos de Minera La Zanja. 
 
 Tabla 10. Tamaño de Muestras 
 Tamaño Nominal Masa  Mínima Aproximada 
 Máximo de Agregados  De Muestras de Campo 
 Kg 
 Agregados Finos 
 2.36mm 10 
 4.75mm 10 
                             Agregados Gruesos 
 9.5mm 10 
 12.5mm 15 
 19.0mm 25 
 25.0mm 50 
 37.5mm 75 
 50mm 100 
 63mm 125 
 75mm 150 
 90mm 175 
 Fuente: Norma ASTM D 75. 
 
5.2. Ensayos de Laboratorio. 
5.2.1. Determinación de contenido de Humedad  (Norma ASTM D2216). 
Esta propiedad física del suelo es de gran utilidad en la construcción  civil y se 
obtiene de una manera sencilla, pues el comportamiento y la resistencia de los 
suelos se rigen, por la cantidad de agua que puede tener un suelo. El contenido 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 45 
 
 
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de humedad de un suelo es la relación del cociente del peso de las partículas sólidas 
y el peso del agua que lo contiene, esto se expresa en términos de porcentaje. Para determinar 
el contenido de humedad se hace énfasis en los siguientes tipos de agua: 
• El agua libre o gravitacional es aquella que circula libremente y puede ser 
drenada por métodos mecánicos conocidos. 
• El agua higroscópica es aquella que aún se encuentra en un suelo secado al 
aire libre. 
• El agua capilar es aquella retenida por el efecto de la tensión superficial. Su 
drenaje sólo es posible por medios eléctricos.  
 
a) Equipos y Materiales. 
• Muestra de suelo. 
• Recipiente. 
• Balanza. 
• Reloj 
• Horno eléctrico 
 
b)  Procedimiento. 
Después de realizar el cuarteo de la masa húmeda en un contenedor limpio y 
seco (y su tapa si es usada), el espécimen de ensayo es representativo de 
acuerdo a la norma ASTM D 2216. Se determina el peso del contenedor y 
suelo húmedo usando una balanza Especificada por la Norma mencionada  
de acuerdo al peso del espécimen. Registrar este valor, y se deja Secar el 
suelo hasta alcanzar una masa constante. Mantener el secado en el horno a 
110 ± 5 °C. El tiempo requerido para obtener peso constante varió 
dependiendo del tipo de suelo, tamaño de espécimen, Luego que el suelo fue 
secado a peso constante, se removió el contenedor del horno. Se permitió el 
enfriamiento del suelo y del contenedor a temperatura ambiente hasta que se 
pudo coger cómodamente con las manos, y finalmente se determinó el peso 
del contenedor y el suelo secado al horno usando la misma balanza usada en 
registrar este valor, para finalmente determinar los cálculos expresada en 
porcentaje. 
c) Cálculo. 
Se calcula el contenido de humedad de la muestra, mediante la siguiente 
fórmula: 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 46 
 
 
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W = [ /  	 100	  	  /	× 100         (1) 
Dónde: 
W  = Contenido de humedad en porcentaje, %.  
  = Peso del recipiente más suelo húmedo, g 
  = Peso del recipiente más el suelo seco del horno, g 
		  = Peso del recipiente, g 
 		  = Peso del agua    	 , g, y 
		  = Peso de muestra seco del horno    	 , g 
5.2.2. Análisis Granulométrico por Tamizado (Norma ASTM D 422). 
En el presente informe se presentará el procedimiento y cálculos para análisis de 
granulométrico que fue realizado en nuestro laboratorio de mecánica de suelos. 
Para clasificarlo por el método S.U.C.S según Norma ASMT D 2487, para realizar 
se necesita el análisis granulométrico mecánico por tamizado que se trata de la 
separación del suelo para determinar el tamaño de sus partículas por una serie de 
tamices ordenados de mayor a menor abertura y luego lo expresamos en dos 
maneras analíticamente o gráfica, analíticamente a través de tablas, calculando 
los porcentajes retenidos y los porcentajes que pasa por cada tamiz, y 
gráficamente mediante una curva granulométrica. El objetivo es determinar los 
porcentajes de los suelos ensayados para comparar con el huso granulométrico 
de las especificaciones técnicas del proyecto y determinar si cumple como un  
suelo de baja permeabilidad. 
a) Equipos y Materiales. 
• Suelos de cantera  Alcaparrosa y de P.T.A.A. 
• Brocha. 
• Regla de madera. 
• Espátula. 
• Balanza de precisión. 
• Bolsa o saco. 
• Recipiente de metal. 
• Cucharón 
• Cepillo 
• Malla de 3”, 2”, 1 ½”, 1”, ¾”, ½”, 3/8”, N°4, N°10, N°20, N°40, N°60,N°100, 
N°200. 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 47 
 
 
APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE LA PLANTA DE 
TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
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 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
b)  Procedimiento. 
Antes de realizar el ensayo de análisis granulométrico, primero se hizo el cuarteo 
correspondiente según el método de acuerdo al tamaño de partículas como 
indica la norma ASTM D75, y que fue mencionado en el párrafo anterior líneas 
arriba (toma de muestras), para el análisis granulométrico por tamizado en esta 
oportunidad se dividió en dos partes, la primera retenida en el tamiz N°4 y la otra 
parte que pasa dicho tamiz, ambas fracciones se ensayaran por separado. La 
cantidad de suelos se realizó teniendo en cuenta la tabla 10 especificada por la 
Norma ASTM D 422. 
 
Tabla 11. Toma de Muestras 
Diámetro nominal de  Masa mínima  
partículas grandes  aproximada  
              (mm)          g 
3/8 (9.5) 500 
3/4 (19.0) 1000 
1 (25.4) 2000 
1 ½ (38.1) 3000 
2 (50.8) 4000 
3 (76.2) 5000 
Fuente: Norma ASTM D 422 
 
Para el suelo retenido en el tamiz N°4, se utilizaron los siguientes tamices: 3”, 2”, 
1 ½”, 1”, ¾”, ½”, 3/8”, N°4. Los tamices se colocaron en orden de menor a mayor 
en forma ascendente luego se echó el suelo seleccionado a los tamices y 
empieza a agitarse de un lado para el otro por un periódo suficiente, de tal 
manera que al final no más del 1% de la masa del residuo sobre uno de los 
tamices debe pasar en un tiempo de un minuto de tamizado. 
El suelo que pasa por el tamiz N°4,  se utilizaron los siguientes tamices: N°10, 
N°20, N°40, N°60, N°100, N°200. De igual forma que en el caso anterior se 
colocaron los tamices procediendo al tamizado correcto, pero antes del total  de 
suelo que pasa por el tamiz N°4 se extrajo una fracción de suelo  mediante 
cuarteo obteniendo la cantidad especificada según norma ASTM D422 y luego se 
procedió a lavarlo por el tamiz N° 200 quedando solo la arena que se retiene en 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 48 
 
 
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el tamiz N° 200, obviamente el total de suelo que pasó por el tamiz N° 200, viene 
a ser la cantidad de arcilla y limo. 
c) Cálculo. 
Se calcula los pesos retenidos o parciales de cada tamiz, también los pesos 
acumulados, se calcula el porcentaje retenido sobre cada tamiz con la siguiente 
expresión: 
!"#$	%&'(')%*$	+","-.*$	"-	&%*%	,%(./
               %Retenido = 0123	43456 	 788 
 
Se calcula el porcentaje que pasa restando en forma acumulativa de 100% los 
porcentajes retenidos sobre cada tamiz. 
 
              % Pasa = 100 - % Ret. Acumulado 
 
5.2.3. Límite de consistencia (Norma ASTM D 4318). 
Los límites de Atterberg, o límites de consistencia, sirven para cuantificar la 
plasticidad de un suelo y se basan en el concepto de que los suelos finos, 
presentes en la naturaleza, pueden encontrarse en diferentes estados, 
dependiendo del contenido de agua. Estos límites, establecidos por Atterberg en 
1911, miden la plasticidad del suelo a través de las humedades que separan los 
tres estados (sólido, plástico y viscoso), o lo que es lo mismo, las humedades 
necesarias para que un suelo alcance los estados límite sólido y viscoso. Los 
límites propuestos por Atterberg son: Límite líquido (LL), límite plástico (LP), límite 
de contracción (LC), límite de cohesión y límite de pegajosidad. 
 
  Tabla 12. Límites de consistencia 
 
 Fuente: Juárez, 2012. 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 49 
 
 
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En este informe se realizaron dos ensayos en el laboratorio LL y LP, para 
determinar el porcentaje de Índice de Plasticidad (IP), que es fundamental para la 
clasificación de suelos: 
5.2.3.1. Limite Líquido (LL). 
Es el contenido de humedad por debajo del cual el suelo se comporta 
como un suelo plástico. A este nivel de contenido de humedad el suelo 
está en el límite de cambiar su comportamiento al de un fluido viscoso. 
Se encuentra en la frontera entre el límite plástico y líquido. El límite 
líquido es el contenido de humedad al cual una masa de suelo húmedo 
colocada en un recipiente en forma de cápsula de bronce, separada en 
dos por la acción de una herramienta para hacer una ranura y dejarla 
caer desde una altura de 1 cm, sufra después de dejarla caer 25 veces 
una falla o cierre de la ranura en una longitud de 12.7 mm. El límite 
líquido puede estar afectado por el tipo de suelos y otros factores 
adicionales. Para intentar reducir variaciones en el ensayo, se han 
desarrollado herramientas patrón para hacer la ranura. Una de las 
herramientas para realizar la ranura es la propuesta por la ASTM; la otra 
herramienta patrón fue desarrollada por Casagrande (1932), y tiene la 
ventaja de permitir un mejor control de la profundidad de la pasta de 
suelos en la cazuela. La herramienta de la ASTM es mejor para suelos 
con bajo límite líquido. Para controlar la velocidad de golpeado del 
recipiente, se debe rotar la manivela a una velocidad aproximada de 120 
rpm o sea una tasa de 120 golpes por minuto. En la práctica es difícil 
mezclar el suelo de manera tal que el cierre ocurra exactamente a 25 
golpes, pero Casagrande encontró que graficando los valores del 
contenido de agua de las pruebas que se acercaran al número de golpes 
contra el logaritmo del número de golpes se obtenía una línea recta 
llamada curva de flujo. Donde la curva de flujo atraviesa los 25 golpes, 
este contenido de agua se denomina límite líquido.  
La ecuación de la curva de flujo es:  
 
 LL = W 9/25<.
>
  ó  LL = kW 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 50 
 
 
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Donde, 
 N: Número de golpes que causan el cierre de la ranura para el contenido 
de humedad. 
W: Contenido de humedad del suelo para N golpes. 
k: Factor dado en la tabla 12. 
 
                       Tabla 13. Factor para obtener el límite líquido de un contenido de             
                       humedad y un número de golpes que causan el cierre de la ranura. 
 
 
N K 
 (Número de golpes) (Factor para el límite líquido) 
20 0,973 
 
21 0,979 
 22 0,985 
23 0,990 
 24 0,995 
25 1,000 
 26 1,005 
27 1,009 
 28 1,014 
                                                   29 1,018 
30 1,022 
                       
Fuente: Norma ASTM D4318. 
 
a) Equipos y Materiales. 
• Copa Casagrande 
 
• Ranurador de plástico o metal  
 
• Espátula  
 
• Recipientes para contenido de humedad. 
 
• Balanza con sensibilidad  0.1 g. 
 
• Pipeta. 
 
b) Procedimiento. 
En el laboratorio de mecánica de suelos de MLZ, fue realizado este ensayo 
por el método “A” multipunto Según Norma ASTM D 4318, pulverizando 
una cantidad suficiente de suelo secado al aire (de una muestra de 5 kg 
puesta al aire la semana anterior a la ejecución del ensayo), para obtener 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 51 
 
 
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una muestra representativa del suelo que pasa a través del tamiz No. 40 
de alrededor de 250 +/- 10 g.  
También se Verificó que la altura de la máquina copa Casagrande del 
límite líquido que va a utilizar sea exactamente de 1 cm +/- (0.1 mm). Para 
luego colocar los 250 gr de suelo en un recipiente de porcelana, añadiendo 
una pequeña cantidad de agua y mezclando cuidadosamente el suelo 
hasta obtener un color uniforme.  
Remover la cazuela del aparato de límite líquido y colocar dentro de la 
cazuela una pequeña cantidad de suelo hasta la profundidad adecuada 
para el trabajo de la herramienta, ranurador plástico que fue utilizada, se 
continua con el ensayo emparejando la superficie de la pasta de suelo con 
una espátula y mediante el uso de la herramienta ranurador, se cortó una 
ranura clara, recta, que separe la masa de suelo en dos pates. Después de 
hacer la ranura, se retornó rápidamente la cazuela a su sitio del aparato y 
hacer el conteo de golpes. Por la experiencia del personal técnico se 
acostumbra como una buena práctica de precisión trabajar alrededor de 
dos golpes de 15, 25, 35. Continuando con el ensayo, se procede a tomar 
una muestra para medir el contenido de humedad y colocarla en un 
recipiente para humedad cuyo peso se determinó con anterioridad, se 
repitió la secuencia para dos ensayos adicionales con número de golpes 
entre 20 y 25 y entre 15 y 20, respectivamente para un total de tres 
determinaciones en el ensayo. 
Pesar las tres muestras de humedad obtenidas en los diferentes ensayos, 
y se colocó los recipientes en el horno a 110 °C para que se seque durante 
la noche. 
c) Cálculo. 
Se calcula primero el contenido de humedad de la muestra según norma 
ASTM D 2216,  ya mencionada anteriormente en este informe, luego en 
una hoja semilogaritmica se procede a colocar los puntos que intersectan  
de los tres ensayos realizados:  porcentaje de contenido de humedad VS 
número de golpes, estos tres puntos se une y forman la  famosa curva de 
flujo del suelo, luego promedia para una línea recta e intersectar el punto a 
25 golpes como se indica en la figura del ejemplo que nos da la Norma 
ASTM D 4318-10. 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 52 
 
 
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         Tabla 14. Curva De Flujo 
                                  
                                             Fuente: Norma ASTM 4318 
 
También se puede calcular con la fórmula que nos da la norma 
mencionada cuando el ensayo es por el método “B” un punto. 
 
<.
>
                         		?  @? 	.		AB>C    o   		
?  D.@> 
 
 Donde, 
 N: Número de golpes que causan el cierre de la ranura para el   
 contenido de humedad. 
 W: Contenido de humedad del suelo para N golpes. 
 k: Factor dado en la tabla 13 
5.2.3.2. Límite Plástico (LP). 
Es el contenido de humedad por debajo del cual se puede considerar el 
suelo como suelo no plástico. Es la frontera convencional entre los 
estados semisólido y plástico. El límite plástico se define además, como 
el contenido de humedad del suelo al cual un cilindro se rompe o se 
resquebraja, cuando se enrolla a un diámetro de aproximadamente 3 
mm. Esta prueba es bastante más subjetiva (depende del operador) que 
el ensayo de límite líquido pues la definición del resquebrajamiento del 
cilindro de suelo así como del diámetro de 3 mm están sujetas a la 
interpretación del operador. Con la práctica, se encuentra que los valores 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 53 
 
 
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del límite plástico pueden reproducirse sobre el mismo suelo por parte de 
diferentes laboratoristas dentro de un rango del 1 al 3%. Los límites 
líquidos y plásticos han sido ampliamente utilizados en todas las regiones 
del mundo, principalmente como objetivos de identificación y clasificación 
de suelos. El límite de contracción ha sido útil en varias áreas 
geográficas donde el suelo sufre grandes cambios de volumen entre su 
estado seco y su estado húmedo. El problema de potencial de volumen 
puede muy a menudo ser detectado de los resultados en los ensayos de 
límite líquido y límite plástico .El límite plástico en ocasiones puede 
utilizarse para estimar asentamientos. La capacidad de un suelo de 
absorber agua sin perder su cohesión o pasar del estado semi-fluido 
queda expresada por la diferencia de los límites líquidos y plástico, y 
recibe el nombre de índice de plasticidad (IP). 
 
a) Equipos y Materiales. 
• Placa de vidrio  
• Recipientes para contenido de humedad. 
• Balanza con sensibilidad  0.1 g. 
 
b) Procedimiento. 
       Según la norma ASTM D 4318, se inicia el ensayo con la muestra de 
20 a 30 g de suelo que se había separado con anterioridad durante la 
preparación de la muestra para límite líquido, luego se procedió a 
enrollar el suelo con la mano extendida sobre la placa de vidrio 
colocado a su vez sobre una superficie lisa, con una  presión 
suficiente para moldearlo en forma de cilindro o hilo de diámetro 
uniforme por la acción de unos 80 a 90 golpes o movimiento de mano 
por minuto, cuando el diámetro del hilo o cilindro de suelo llegue a 3 
mm (1/8 pulg) y sufra un agrietamiento o rotura en pequeños pedazos 
llegando a si a alcanzar al límite plástico, esta secuencia se repitió el 
número de veces que se fue requerido para producir suficientes 
pedazos de cilindro que permitan llenar un recipiente mínimo de 6 
gramos , luego se pesó el suelo en estado húmedo más el recipiente 
cubierto, para registrarlo en el formato de ensayo, y colocarlo dentro 
del horno. 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 54 
 
 
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c) Cálculo. 
Se calcula  solamente el contenido de humedad de la muestra  de 
ensayo según norma ASTM D 2216,  ya mencionada anteriormente 
en este informe, luego determinar el promedio de ambos y reportar. 
                                Determinación del Índice de Plasticidad IP: 
 
                           I.P.= L.L. – L.P. 
 
Dónde:  
I.P. = Índice de Plasticidad 
L.L. = Límite Líquido 
L.P. =Límite Plástico 
L.L. y L.P.= Son números enteros. 
 
5.2.4 Proctor Estándar (Norma ASTM D 698). 
Proctor estudió la influencia que ejercía en el proceso el contenido inicial del agua 
en el suelo, encontrando que tal valor era de vital importancia en la compactación 
lograda. En efecto observó que a contenidos de humedad crecientes, a partir de 
valores bajos, se obtenían más altos pesos específicos secos y, por lo tanto, 
mejores compactaciones del suelo, pero que esa tendencia no se mantenía 
indefinidamente, sino que al pasar la humedad de un cierto valor, los pesos 
específicos secos obtenidos disminuían, resultando peores compactaciones. 
Proctor puso de manifiesto que para un suelo dado y usando el procedimiento 
descrito, existe una humedad inicial llamada "óptima", que produce el máximo 
peso específico seco que puede lograrse con este ensayo. Este ensayo abarca 
los procedimientos de compactación usados en laboratorio, para determinar la 
relación entre el Contenido de Agua y Peso Unitario Seco de los suelos (curva de 
compactación) compactados en un molde de 4 pulgadas (101,6 ó 152,4 mm) de 
diámetro con un pisón de 5,5 lbf(24,4 N) que cae de una altura de 12 pulgadas 
(305 mm), produciendo un Energía de compactación de12 400 lb-pie/pie3 (600 
kN-m/m3). Este ensayo se aplica sólo para suelos que tienen 30% ó menos en 
peso de sus partículas retenidas en el tamiz de 3/4” pulg (19.0 mm).   
Nota 1: Para relaciones entre Pesos Unitarios y contenido de humedad de suelos 
con 30% ó menos en peso de suelo retenido en la malla 3/4" (19.0 mm) a Pesos 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 55 
 
 
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Unitarios y contenido de humedad de la fracción pasante la malla de 3/4"(19.0 
mm), ver ensayo ASTM D 4718 (“Método de ensayo para corrección del Peso 
Unitario y Contenido de Agua en suelos que contienen partículas 
sobredimensionadas”). Se proporciona 3 métodos alternativos. El método usado 
en estos ensayos fueron  método “A” y método “B”, detallamos ciertos requisitos 
para cada método que nos indica la norma ASTM D 698, 
METODO "A". 
• Molde.- 4 pulg. de diámetro (101,6mm) 
• Suelo.- Se emplea el que pasa por el tamiz Nº 4 (4,75 mm).  
• Capas.- Tres. 
• Golpes por capa.- 25. 
• Uso.- Cuando el 25% ó menos del peso del suelo es retenido en  tamiz Nº 4 
(4,75 mm). 
            METODO "B"   
• Molde.- 4 pulg. (101,6 mm) de diámetro. 
•  Suelos.- Se emplea el que pasa por el tamiz de 3/8 pulg (9,5 mm).  
• Capas.- Tres. 
• Golpes por capa.- 25. 
• Usos.- Cuando más del 25% del peso del suelo es retenido en el tamiz Nº 4 
(4,75mm) y 25% ó menos de peso del suelo es retenido en el tamiz 3/8 pulg 
(9,5 mm).  
• Otros Usos: Si el método no es especificado, y los suelos entran en los 
requerimientos de gradación pueden ser ensayados usando Método C. 
            METODO "C" 
•  Molde.- 6 pulg. (152,4mm) de diámetro. 
•  Suelos.- Se emplea el que pasa por el tamiz ¾ pulg (19,0 mm). 
•  Capas.- Tres. 
• Golpes por Capa.- 56. 
•  Uso.- Cuando más del 25% en peso del suelo se retiene en el tamiz 3/8 pulg 
(9,53 mm) y menos de 30% en peso es retenido en el tamiz ¾ pulg (19,0 mm). 
•  El molde de 6 pulgadas (152,4 mm) de diámetro no será usado con los 
métodos A o B.  
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 56 
 
 
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• Nota 2: Los resultados tienden a variar ligeramente cuando el suelo es 
ensayado con el mismo esfuerzo de compactación en moldes de diferentes 
tamaños. 
Si el espécimen de prueba contiene más de 5% en peso de fracción 
sobredimensionada (fracción gruesa) y el suelo no será incluido en la prueba se 
deben hacer correcciones al Peso. 
 
a) Equipos y Materiales.  
• Muestra de suelo. 
• Cilindro de compactación. 
• Espátula (enrrasador).  
• Balanza de sensibilidad de 0.01 gr. 
• Recipiente de agua. 
• Pistón o martillo. 
• Recipientes adecuados para la determinación de la humedad. 
• Horno Con temperatura regulable y circulación de aire. 
 
b) Procedimiento. 
En un primer paso para la ejecución del  ensayo procedimos a pesar 2500 grs 
de muestra, para luego introducir esta muestra en un balde de bandeja de 
metal donde en el cual mezclamos con un contenido de humedad del cercano 
al óptimo. Después de mezclado por completo el suelo con la cantidad de 
agua requerida, tomamos el cilindro de compactación el cual presentaba un 
peso según el suelo ensayado y un volumen de 940.5 cm3 para todos los 
ensayos que fueron realizados , y luego se introdujo el suelo en cierto cilindro, 
y compactamos sobre toda la superficie con 25 golpes con el pisón de 2.49 kg 
de peso, repetimos este procedimiento dos veces más, es decir, compactamos 
3 capas cada una con 25 golpes y enrasamos para luego pesar y anotar en un 
formato de ensayo. Terminado el proceso de compactación, tomamos una 
muestra con una espátula del interior del cilindro en la parte central y en la 
parte inferior, la depositamos en un recipiente metálico de referencia con su 
número, se introdujo al horno ya previamente pesado, donde se secó por 
completo y se pesó ese recipiente para así poder calcular el contenido de 
agua o humedad, y el peso de los sólidos para determinar el respectivo 
contenido de humedad en porcentaje. Este mismo procedimiento se realizó 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 57 
 
 
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para los ensayos  siguientes dependiendo el suelo, el primer ensayo se hizo 5 
puntos para formar la curva de compactación, el según y tercer ensayo solo 
fue necesario 4 puntos. 
 
c) Cálculo. 
                  Se obtienen los cálculos del registro de la siguiente forma:  
 
                  Peso volumétrico húmedo: 
 
E  FG  
                  Donde, 
• (ym)     : Peso volumétrico húmedo en kg/m3;  
• (Wm) : Peso del suelo húmedo  
             (Peso del molde + suelo  húmedo) –   (Peso del molde). 
• V        : Volumen del molde 
 
                 Contenido de agua H:             
I  F       F 	 100 
                  Dónde: 
• (Ww) :Peso del agua (Peso de cápsula + suelo húmedo) – (Peso de 
cápsula + suelo seco) 
• (Ws) :Peso del suelo seco  
(Peso de cápsula + suelo seco) –  (Peso de cápsula) 
       
                  Pesos volumétricos secos JK: 
 
LM  E  
1	 N	 I100
Se grafican los 2 últimos renglones del registro, de la siguiente forma: en el 
eje de las abscisas se indican los contenidos de agua (ω) en % y en el eje de 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 58 
 
 
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las ordenadas los pesos volumétricos secos (dγ). En el punto más alto de la 
parábola, con la horizontal se obtiene el peso volumétrico seco máximo 
(dmáxγ) y con la vertical se obtiene la humedad óptima (ω.ópt). 
 
5.2.5 Peso Específico y absorción del Agregado Grueso (Norma ASTM 
C127). 
Para los ensayos que se realizaron  en el laboratorio de mecánica de suelos en 
MLZ  fue desarrollado por la norma ASTM C127. Esta norma describe el 
procedimiento para poder determinar la gravedad específica y absorción de 
agregado grueso. Este método de ensayo cubre la determinación de la densidad 
media de una cantidad de partículas de agregado grueso (sin incluir el volumen 
de vacíos entre las partículas), la densidad relativa (gravedad específica), y la 
absorción de los áridos gruesos. Dependiendo del procedimiento utilizado, la 
densidad se expresa como el horno de secado (S), saturada superficie seca 
(SSS), o como la densidad aparente. Del mismo modo, la densidad relativa 
(gravedad específica), una cantidad sin dimensiones, se expresa como S, SSS, o 
como densidad relativa aparente (densidad aparente). La densidad de diámetro 
externo y densidad relativa de S se determinó después de secar el agregado. La 
densidad de SSS, SSS de densidad relativa y absorción son determinadas 
después de remojar el agregado de agua para una duración prescrita. Este 
método de prueba se utiliza para determinar la densidad de la parte 
esencialmente sólida de un gran número de partículas de agregado y provee un 
valor medio que representa la muestra. Este método de ensayo no está diseñado 
para ser utilizado con agregados livianos. Los valores indicados en unidades SI 
deben ser considerados como el estándar para la realización de los ensayos. Los 
resultados de las pruebas de densidad, se informó en unidades gr/cm3, según 
corresponda a la que se haga uso de los resultados. 
 
a) Equipos y Materiales. 
• Muestra de grava. 
• Balanza 0.1% de sensibilidad. 
• Horno. 
• Toalla absorbente de papel. 
• Canastilla de suspensión. 
• Molde. 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 59 
 
 
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• Tamices. 
 
b) Procedimiento. 
En el laboratorio de mecánica de suelos de MLZ, se realizó de la siguiente 
manera cumpliendo con la Norma ASTM C 127: 
La muestra se lava inicialmente con agua hasta eliminar completamente el polvo u 
otras sustancias extrañas adheridas a la superficie de las partículas; se seca a  
continuación en una estufa a 110°±5 °C y se enfría al aire a la temperatura 
ambiente durante 1 a 3 horas. Una vez fría se pesa, repitiendo el secado hasta 
lograr peso constante, y se sumerge en agua, también a temperatura ambiente, 
durante 24±4 horas.  
Después del período de inmersión, se saca la muestra del agua y se secan las 
partículas rodándolas sobre una toalla de papel absorbente de gran tamaño, 
hasta que se elimine el agua superficial visible, secando individualmente los 
fragmentos mayores. Se tomaron las precauciones necesarias para evitar 
cualquier evaporación de la superficie de los agregados. A continuación, se 
determinó el peso de la muestra en el estado saturado con superficie seca 
(S.S.S.). Estas y todas las pesadas subsiguientes se realizaron con una 
aproximación de 0.1 g, a continuación, se colocó la muestra en el interior de la 
canastilla metálica y se determinó su peso sumergido en el agua, a la temperatura 
entre 21° y 25 °C. 
Se tomaron las precauciones necesarias para evitar la inclusión de aire en la 
muestra sumergida, agitando convenientemente. La canastilla y la muestra 
deberán quedar completamente sumergidas durante la pesada y el hilo de 
suspensión será lo más delgado posible para que su inmersión no afecte a las 
pesadas. Se seca entonces la muestra en horno a 110°±5°C, se enfría al aire a la 
temperatura ambiente durante 1 a 3 horas y se determina su peso seco hasta 
peso constante. 
 
c) Cálculo.  
• A = Peso en el aire de la muestra seca en gramos. 
• B = Peso en el aire de la muestra saturada con superficie seca, en gramos. 
• C = Peso sumergido en agua de la muestra saturada, en gramos. Se calculan 
los pesos específicos aparente, saturado con superficie seca y nominal así 
como la absorción, por medio de las siguientes expresiones: 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 60 
 
 
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-  Peso Específico de Masa (Bulk Specific Gravity _ Bulk sp gr) = A / (B – C). 
-  Peso Específico de Masa (SSS) (Saturated-Surface-Dry) =  B / (B – C). 
-  Peso específico Aparente (Apparent Specific Gravity) =  A / (A – C). 
- Absorción, % = 100 x (B – A) / A. 
      Nota S.S.S. = Saturado con Superficie Seca. 
 
5.3. Ensayos de Campo. 
 
5.3.1 Densidad de Campo por el Método Densímetro Nuclear (Norma ASTM D 
6938). 
El densímetro nuclear es un equipo electrónico de medición capaz de determinar 
rápidamente y con precisión el porcentaje de humedad y la densidad de suelos o 
agregados y asfalto, directamente en el sitio, sin tener que recurrir al laboratorio, 
lo que conllevaría a mayor tiempo de espera, que en la mayoría de los casos no 
se cuenta, por la celeridad de las obras. 
 
a) Funcionamiento. 
La determinación de la densidad total o densidad húmeda a través de este 
método, está basada en la interacción de los rayos gamma provenientes de una 
fuente radiactiva y los electrones de las órbitas exteriores de los átomos del suelo, 
la cual es captada por un detector gamma situado a corta distancia de la fuente 
emisora, sobre, dentro o adyacente al suelo a medir. Como el número de 
electrones presente por unidad de volumen de suelo es proporcional a la 
densidad de éste, es posible correlacionar el número relativo de rayos gamma 
dispersos con el número de rayos detectados por unidad de tiempo, el cual es 
inversamente proporcional a la densidad húmeda del suelo. La lectura de la 
intensidad de la radiación es convertida a medida de densidad húmeda por medio 
de una curva de calibración apropiada del equipo. Para la elaboración de este 
informe se utilizó un densímetro nuclear el cual cumple con las siguientes 
características: 
b) Características Generales. 
- Nombre : Densímetro Nuclear. 
- Modelo : Troxler, Troxler Electrónica.  
- Serie No : 3440 Plus. 
- Color : Amarillo con gris. 
- Medidas de densidad y humedad : kg/m3 o g/cm3 y porcentaje. 
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- Valor aproximado : Q.100, 000.00 ≈ $8, 000.00. 
- Peso aproximado : 13,2 kilogramos ≈ 29 libras. 
- Funcionamiento : Baterías recargables NICAD. 
- Tiempo de Calibración : 240 segundos ≈ 4 minutos. 
- Indexado automatizado : Elimina la fuente de error humano 
en la programación de la profundidad del ensayo. Determina automáticamente 
la profundidad de la medición. 
- Funciones especiales (30)  Por ejemplo : Auto verificación y programas de 
servicio; selección de precisión. 
- Funciones especiales (30)  Por ejemplo : Auto verificación y programas de 
servicio; selección de precisión. 
 
c) Especificaciones Técnicas. 

 Especificaciones de Calibración 
- Exactitud para estándares de densidad  : (%) +/- 0.2. 
- Exactitud para estándares de humedad  : (%) +/- 2.0. 
- Rango de calibración Densidad : 70 a170 pcf (1000 a 2700 kg/m3). 
- Humedad: 0 a 40 pcf (0 a640 kg.m3). 

 Especificaciones Radiológicas 
- Fuente gamma: 8 mCi +/- 10 % Cs-137. 
- Fuente de neutrones: 60 μCi +/- 10 % Cf-252 o 40 mCi +/- 10 % Am-241: Be. 
- Cubierta de fuente: Encapsulado en acero inoxidable. 
-  Aislamiento de fuente: Tungsteno, plomo y cadmio. 
- Dosis en superficie: 20.5 mrem / h máximo, neutrones y partículas gamma. 
- Suelo de barra de penetración:   Acero inoxidable. 
- Baúl de transporte:     DOT 7A, Tipo A. 
- Especificaciones de comunicación: Puerto serial tipo RS-232. 

 Especificaciones Eléctricas 
- Exactitud de tiempo y estabilidad: +/- 0.005 %, +/- 0.0002 % /°C. 
- Estabilidad de la fuente de energía: +/- 0.01 % / °C. 
- Almacenaje de energía:    30 Watt-horas. 
- Tiempo de recarga de batería:   14 a 16 horas (corte automático). 
- Cargador   110 / 220 VAC, 50-60 Hz, o 12-114 VDC. 
- Pantalla de despliegue de datos: 4 x 16, alfa numérica de cristal Líquido. 

 Especificaciones Mecánicas 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 62 
 
 
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- Baúl de transporte: Plástico para alto impacto; 29.5 de largo, 14 de ancho, 17    
de alto. 
 
- Prueba de vibración:    0.1 in (2.5 mm) a 12.5 Hz. 
 
- Prueba de caída:   300 mm con esfera de acero de25 mm de diámetro. 
 
-  Temperatura de operación   Ambiente: 14 a158°F (-10 a70°C). 
 
-  Superficie:    350°F (175°C). 
 
- Temperatura de almacenamiento: -70 a185°F (-55 a85°C). 
 
- Tamaño del dispositivo:   14.8 x 9.1 x 7.2 in. 
 
d) Procedimiento. 
Este método de ensayo describe los procedimientos para la medición en el lugar 
donde la densidad y la humedad del suelo y el suelo - agregado por el uso de 
equipos nucleares. La densidad del suelo puede ser medido por transmisión 
directa, o por retrodispersión. Medidas para el contenido de agua (humedad) que 
se toman en la superficie en el modo de retro dispersión independientemente del 
modo que se utiliza para la densidad. En este informe está orientado 
específicamente al método de transmisión directa que fue realizado en campo. 
En el modo de Transmisión Directa, la varilla con la fuente de Cesio-173 se 
introduce en el terreno hasta la profundidad deseada. Los detectores en la base 
de la sonda cuantifican la radiación emitida por la varilla con la fuente. Para llegar 
a los detectores, los fotones gamma deben primero pasar a través del suelo, 
donde chocan con los electrones ahí presentes. Una alta densidad del suelo 
supone un alto número de choques correspondientes, lo que reduce el número de 
fotones que llegan a los detectores, es decir, mientras menor sea de Número de 
Fotones que alcancen a los detectores, mayor será la Densidad del suelo. 
Operación del Densímetro: El teclado del equipo tiene 10 teclas, 8 que 
corresponden a funciones y las teclas <ENCENDER/SI> y <APAGAR/NO>. La 
sonda dispone de un “beeper”, que suena cada vez que se registra una tecla 
presionada. Siempre que no se produzca dichos sonido, significa que la máquina 
no registró la tecla presionada y, por lo tanto, se debe presionar otra vez. Las 
teclas <ENCENDER/SI> y <APAGAR/NO> se usan para responder preguntas 
específicas que se ven en la pantalla, y para activar y desactivar la sonda. Las 
flechas hacia arriba y hacia abajo permiten el desplazamiento por las listas de 
funciones visualizadas en la pantalla. 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 63 
 
 
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Activación del Densímetro: La sonda utiliza baterías recargables de Níquel- 
Cadmio como fuente de alimentación. Cuando se activa la sonda, la pantalla del 
panel de control visualiza varios caracteres de prueba, y luego pasa 
inmediatamente al proceso de auto prueba. Para activar la sonda, presionar la 
tecla <ENCENDER>. La prueba en la “LCD” (pantalla de cristal líquido)  Una vez 
completada la auto prueba, la cual dura 300 segundos, el instrumento pasa a 
modo Preparado. En este estado se puede acceder a cualquiera de las funciones 
de la sonda. La pantalla para el modo Preparado muestra: La primera línea en la 
pantalla indica el tiempo de conteo actual. La segunda línea indica la profundidad 
seleccionada para la varilla con la fuente. 
Densímetro, un instrumento portátil que contiene todos los módulos electrónicos, 
conjuntos de baterías recargables, detectores y fuentes radiactivas; bloque de 
Referencia, proporciona un suelo que sirve de referencia constante, que sirve para 
efectuar los ajustes en la sonda, los cuales son necesarios para compensar la 
desintegración progresiva de la fuente, Placa para Alisado/Guía de la Varilla de 
Perforación, se utiliza para preparar el terreno de emplazamiento, o la porción de 
suelo sobre la cual se va a colocar el equipo, y para guiar la varilla al hacer la 
perforación. 
Varilla de Perforación, se utiliza para preparar un orificio cuando se va efectuar 
una medición de Transmisión Directa. Cargadores/Adaptadores, uno para CC (12 
VCC) y otro para CA (115/230 VCA 50/60 Hz). Caja de Transporte. Extractor. 
 
TÉCNICA DEL ENSAYO. Preparación del Terreno de Emplazamiento Colocación 
del Densímetro; puesto que las condiciones de la superficie del suelo pueden 
afectar mucho a la precisión de la medición, es importante localizar un lugar plano, 
sin agujeros grandes, grietas o restos de cualquier índole. Allanar la superficie del 
suelo moviendo hacia delante y hacia atrás la placa para respaldo, retirar dicha 
placa y rellenar todos los agujeros y desigualdades con arena fina,  aplanándolos 
para que sean bien nivelados. Colocar la placa para respaldo de nuevo en el 
mismo lugar, y presionar hasta conseguir que la superficie esté plana. 
En el caso de las mediciones de Transmisión Directa, colocar la varilla de tal 
manera que pase por la herramienta de perforación y luego por una de las guías 
de la placa. 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 64 
 
 
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Protegerse con el equipo de Seguridad necesario. Sujetar la placa con el pie y 
golpear con un martillo el extremo de la varilla de perforación, hasta que esta 
alcance una profundidad que sea, por lo menos, 50 mm (2 pulg.) que la 
profundidad necesaria para la medición, para que se coloque el instrumento con la 
precisión máxima, marque en el suelo el contorno de la placa de respaldo/guía, 
antes de retirar la varilla de perforación. 
Retirar la varilla de perforación en línea recta y hacia arriba, y al mismo tiempo, 
girando hacia los lados, la herramienta de extracción, con cuidado, levantar la 
placa para respaldo y colocar la sonda sobre la misma superficie. Insertar la varilla 
con la fuente en el orificio creado por la varilla de perforación. Introducir la varilla 
con la fuente en el orificio. Liberar entonces el disparador y bloquear la varilla con 
la fuente en la posición correcta. La indicación de que se ha logrado esta posición 
es un “click” producido por el elemento de fijación. 
La sonda debe mantenerse estable y firme. Si no es posible lograr estas 
condiciones, se debe buscar otro emplazamiento. En el caso de hacer una 
medición alrededor de un testigo, se puede mover la sonda hasta estar a unas 
pulgadas del testigo, para que quede firme.  
Medición de los Parámetros de Densidad Proctor: Colocar la sonda sobre el 
emplazamiento. Liberar el mango y empujarlo hacia abajo hasta alcanzar la 
posición correcta. Verificar que la clavija se enganche con la señal en la varilla 
indicadora.  Presionar <COMENZAR> Una vez expirado el tiempo de conteo, la 
pantalla mostrará: 
Densidad Húmeda: Densidad Seca y Porcentaje % de Proctor,  Humedad y % de 
Humedad, Volumen de Vacíos y Relación de Vacíos. 
 
f) Cálculos. 
QRST
                               O	P U	V
<< 	 100 
            Donde,  
• 	O	      = Peso unitario seco, Kg/m³ (lb/pie³). 
• Ohum = Peso unitario húmedo, Kg/m³ (lb/pie³). 
•  W  = Porcentaje de humedad  en la muestra. 
 
               Calcúlese la humedad, W, en porcentaje en peso del suelo seco en la     
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 65 
 
 
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               Siguiente forma: 
 
		@  FF  × 100 
                Donde, 
• Wm: Peso de agua en el suelo en Kg/m³ (lb/pie³). 
• Wd: Peso unitario seco del suelo en Kg/m³ (lb/pie³). 
 
 
5.3.2 Permeabilidad del Suelo Carga Constante (Manual de Drenaje USBR). 
 
5.3.2.1 Permeabilidad o Conductividad Hidráulica. 
Es la propiedad de un suelo que permite el paso del agua a través de él, bajo la 
aplicación de una presión hidrostática, esto implica una posibilidad de recorrido y 
exige la existencia de vacíos o huecos continuos. El agua ejerce una presión 
sobre el suelo poroso a través del cual circula, esta presión se conoce como 
presión de filtración, esto es como un roce que produce el agua con las paredes 
de los granos o componentes sólidos del suelo que conforman los canalillos por 
los que el agua se mueve. 
En esos casos el escurrimiento o filtración, o sea, el movimiento de las partículas 
fluidas, se produce a lo largo de caminos muy ajustados a curvas llamadas líneas 
de corriente o líneas de filtración invariables en el transcurso del tiempo. 
 
5.3.2.2 Coeficiente de Permeabilidad. 
Es la velocidad del agua a través del suelo, cuando está sujeta a un gradiente 
hidráulico unitario. En el valor “K” se reflejan propiedades físicas de los suelos e 
indica con cuanta facilidad fluye el agua a través del suelo, Su significado real 
puede ser difícil de entender y por tanto muchos malos entendidos pueden existir 
respecto a lo que es un suelo “permeable”, lo que es un “buen suelo de drenaje” ó 
lo que es un suelo “impermeable”: Ley De Darcy y Coeficiente De Permeabilidad. 
El flujo de agua a través de medios porosos, está gobernada por una  Ley 
descubierta  experimentalmente por Henri  Darcy en 1856. 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 66 
 
 
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5.3.2.3 Métodos para Medir el Coeficiente de Permeabilidad del Suelo. 
El coeficiente de permeabilidad de un suelo es un dato cuya determinación 
correcta es importante para nuestro estudio de investigación, como suelo de baja 
permeabilidad que cumpla con las especificaciones técnicas del proyecto. Hay 
varios procedimientos para la determinación de la  permeabilidad de suelos: 
• Directos  
- Permeámetro de carga constante. 
- Permeámetro de carga variable. 
- Prueba Directa In situ, Que es realizado el ensayo para este informe.  
• Indirectos 
- Cálculo mediante la curva granulométrica. 
- Cálculo mediante la prueba de consolidación. 
- Cálculo con la prueba Horizontal de capilaridad. 
 
a) Equipos y Materiales. 
- Suelos de cantera  Alcaparrosa y de P.T.A.A. 
- Anillo Plástico Resistente 
- Cronómetro 
- Medidor de Agua 
- Escalímetro 
- Regla de medida 
- Espátula. 
- Barreta  
- Pala 
 
b) Procedimiento. 
Este ensayo fue realizado por el método de carga constante, como ya se 
mencionó anteriormente en este informe. Según el manual de drenaje, segunda 
impresión año 1984, de La Oficina de los Estados Unidos de Reclamación 
(USBR), que es una agencia federal bajo el departamento interior de los estados 
unidos, como referencia a este manual se acostumbra a realizar como buena 
práctica los ensayos de permeabilidad in situ según los suelos. Se inicia con la 
perforación  hasta alcanzar el estrato en el cual se realizará el ensayo, es 
necesario que la perforación penetre en el estrato al menos cinco veces el 
diámetro, a continuación se introduce un anillo  plástico resistente hasta el fondo  
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 67 
 
 
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de la perforación.  Ahora ya está listo para medir el ingreso del agua al interior de 
la perforación con el medidor calibrado, al infiltrar primero para que  el suelo este 
totalmente saturado, luego realizar las lecturas correspondientes con el 
escalímetro conforme va descendiendo cada 12 horas. Las lecturas fueron 
registradas en un formato de ensayo. 
Nota: Se indica que para obtener un resultado satisfactorio, el suelo colocado en 
el área de prueba fue compactado mayor al 95% como indica las especificaciones 
técnicas antes de realizar el ensayo. 
 
c) Cálculo. 
Z
                                            									  [	\	]  ^
            Donde,          
    
k = Conductividad Hidráulica (cm / seg).     
a = diámetro de hueco circular (cm) .    
Q = caudal (litros/min).        
D = profundidad del nivel de agua mantenida en la prueba (cm).  
Co = coeficiente de conductividad (tabulado del cuadro).  
  
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 68 
 
 
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CAPÍTULO 6. RESULTADOS 
 
6.1. Resumen de Ensayos Realizados 
 
6.1.1 En Laboratorio 
 
Tabla 15. Resumen de Ensayos Realizados en Laboratorio. 
Análisis 
Límites de    Proctor 
Coordenadas (UTM) Laboratorio Granulométrico 
Consistencia Estándar 
Código de (%)       
Ubicación 
Muestra 
DMS COH 
Norte   Este    Campo  LL  LP  IP 
(gr/cm3) (%) 
P.T.A.A 732659.2 9245192.2 MLZ CCM.DMI-001 0 1.4 99 72 63 9 126.4 - MH - - 
C.Alcaparrosa 733670.07 9245008.32 MLZ CCM.DMI-002 27.2 21 52 52 30 22 38.5 2.227 MH 1.644 21.1 
C.Alcaparrosa 733860.75 9248520.95 MLZ CCM.DMI-003 16.9 44 39 29 25 4 23.9 1.979 SM 1.604 20.1 
Laboratorio 732659.2 9245192.2 MLZ CCM.DMI-004 21.9 33 45 62 39 23 34.4 1.97 SM 1.406 32.1 
DMI CCM.DMI-P-733803.44 9245280.64 MLZ    -    -    -    -   -    - - - - - - 
001 
Fuente. Laboratorio de Suelos Minera La Zanja. 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. 
 Pág. 69 
 
G r a v a  
A r e n a  
F i n o s  
C o n t e n i d o  d e  
H u m e d a d  ( % )  
P e s o  
E s p e c í f i c o  
( g r / c m 3 )  
C l a s i f i c a c i ó n  
S U C S  
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6.1.2 En Campo 
 
a) Densímetro  Nuclear 
 
 
 
           Tabla 16. Densidades – Densímetro Nuclear. 
 
 
 Coordenadas (UTM) Laboratorio Código Densidad Contenido Grado de Compactación Especificación 
 Ubicación de De 
Muestra Seca Humedad Compactación (%) Técnica  
Norte   Este    Campo 
 
    DMI 7338000 9245281.8       MLZ CCM.DN-001 1.391 34.10 98.90 95 cumple 
 
   DMI 733805.16 9245280       MLZ CCM.DN- 002 1.351 34.00 96.10 95 cumple 
 
            Fuente. Laboratorio de Suelos Minera La Zanja. 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. 
 Pág. 70 
 
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TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
 
 
b) Ensayo de Permeabilidad Carga Constante. 
 
               Tabla 17. Ensayo de Permeabilidad – Carga Constante 
Coordenadas (UTM) Código % pasa Permeabilidad 
Ubicac. de 
Norte Este Tamiz muestra K(m/s) N°200 
DMI 733803.44 9245280.6 CCM-DMI-P-001001 45.3 7.80 E-06 
                 Fuente. Laboratorio de Suelos Minera La Zanja. 
 
 
6.2. Especificaciones Técnicas. 
A continuación se detallan las especificaciones técnicas dadas en el informe 
realizado por la empresa Khight Piesold (2014). 
 
 
          Tabla 18. Especificaciones Técnicas. 
ESPECIFICACIONES TÉCNICAS 
Límite de Límites 
Gradación  de Coef. De 
% 
Ens. De  Mínimo Rango C. 
Material Consist Permeab Compact. 
% que pasa en. Laborat. de Humedad 
compact. 
Tamiz Rango IP cm/seg 
Suelo de 2" 100 
baja 3/8 " 65 - 85 menos 2 
>15 <1×10¯6 ASTM D698 95 
permeabili Nª 4 60 - 80 más 3 
dad Nª 200 25 - 55 
             Fuente: Knight Piésold, 2014. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 71 
 
 
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ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
CAPÍTULO 7. DISCUSION 
7.1 Análisis de Resultados 
 
7.1.1. Resultados de las muestras 
 
La muestra CCM-DMI-001: Procedente de la Planta de Tratamiento de Aguas 
Ácidas, que es la esencia de esta investigación para su aprovechamiento 
como un suelo de baja permeabilidad, es un suelo muy fino que pasa el 98.6% 
por la malla N° 200, siendo un limo de alta plasticidad y en conclusión  no 
cumple como un suelo de baja permeabilidad. Esto quiere decir que necesita 
suelos alternativos como suelos granulares y suelos arcillosos. 
 
La muestra CCM-DMI-002: que proviene de la cantera Alcaparrosa es un 
suelo que cumple con todas sus características físicas para un suelo de baja 
permeabilidad, su clasificación es un suelo  limo arcilloso de alta plasticidad 
que pasa el 51.6% por la malla N° 200 con un índice de plasticidad (IP) = 22, 
que es exactamente lo que le falta para lograr cumplir con el índice de 
plasticidad (IP) mayor a 15 y en conclusión  es un suelo alternativo para la 
mezcla con la muestra N°.CCM-DMI-001 para su aprovechamiento. 
 
La muestra CCM-DMI-003: procedente de la cantera Alcaparrosa es un suelo 
alternativo por su textura de grano grueso, que es lo que también necesita el 
suelo de la muestra N° CCM-DMI-001 de esta investigación para su 
aprovechamiento, es un suelo grueso que predomina la arena con un 44.4% 
del total del suelo y que pasa el 38.7% en la malla N° 200, siendo un suelo por 
su clasificación arena limosa con grava con un 4.5% de sobre tamaño y en 
conclusión es un suelo alternativo para la mezcla con la muestra N°.CCM-
DMI-001 para su aprovechamiento. 
 
7.1.2. Resultados de la mezcla 
 
La muestra CCM-DMI-004: es una mezcla de tres suelos diferentes ya 
mencionados en los párrafos anteriores en proporciones de 20% muestra N°  
CCM-DMI-001, 40% de muestra N°. CCM-DMI-002 y 40% de muestra N° 
CCM-DMI-003, su clasificación es un suelo arena limosa con grava (SM) 
cuyas propiedades se detallan a continuación: 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 72 
 
 
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 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
 
a) Huso Granulométrico 
Al analizar los resultados obtenidos de laboratorio de las mezclas 
realizadas tanto de la cantera Alcaparrosa y de la Planta de Tratamiento 
de Aguas Ácidas empezaremos primero analizando el huso 
granulométrico según los límites de gradación especificado por el 
diseñador, el análisis se hace con los resultados obtenidos de la muestra 
de ensayo CCM-DMI-004: 
 
Tabla 19. Resultados de huso granulométrico en ensayo 
 CCM DMI-004.   
 
Tamiz    Laboratorio Especificaciones Técnicas 
     (% que pasa)       (% que pasa) 
2" 100 100 
 
3/8” 81.8 65-80 
 N°4 78.1 60 80 
                          N°200 45.3 25-55 
             
Fuente. Laboratorio de Suelos Minera La Zanja. 
 
• Como se podrá observar cumple con los requisitos mínimos que 
exige las especificaciones técnicas. 
 
b) Índice de Plasticidad 
                   
                     Tabla 20. Índice de plasticidad (IP). 
 
  Especificaciones técnicas Laboratorio 
 >15 23 
                           Fuente. Laboratorio de Suelos Minera La Zanja. 
 
• Está muy por encima de lo especificado; por lo que garantiza para un 
suelo baja permeabilidad. 
 
c) Contenido de Humedad 
-2 a +3 %, Respecto al Proctor Estándar según ASTM D 698 
“Especificaciones técnicas”. Es muy variable por la zona que presenta un 
clima bastante lluvioso, pero como referencia en la fecha que se hizo estos 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 73 
 
 
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 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
ensayos se puede observar en el ensayo que si cumple, como  veremos 
a continuación y si no cumpliera se tendría que procesar el suelo 
escarificando la superficie  hasta lograr obtener la humedad del suelo 
requerida. 
• C.H. De la Mezcla en Laboratorio: 34.4% 
• C.H. Óptimo de la Máxima Densidad Seca en el Laboratorio: 32.1% 
• C.H. En campo realizado con el Equipo de Densímetro Nuclear 
Promedio: 34.05%. 
Con estos valores podemos evaluar a detalle de la siguiente manera: 
• 32.1% menos 2% que nos da como mínimo la especificación será 
30.1% 
• 32.1% más 3%  que nos da como máximo  la especificación será 35.1% 
• El valor promedio en campo es 34.05%, está cumpliendo según 
“Especificaciones Técnicas”. 
 
d) Grado de Compactación en el ensayo de campo 
La especificación exige como mínimo 95% de la densidad máxima seca 
del Proctor estándar Norma ASTM D 698 realizado en Laboratorio. 
Los datos que obtuvimos en campo con el equipo de Densímetro Nuclear 
son: 
 
                                      Tabla. 21 Grado de Compactación – Proctor estándar: 
                                                ASTM D 698 
 
 Especificaciones 
 técnicas CCM-DN-001: CCM-DN-002: 
 
 98.90% 96.1%, 
 95% PROMEDIO 
 97.50% 
 
                                        Fuente. Laboratorio de Suelos Minera La Zanja. 
 
• Como podemos observar el resultado promedio está por encima del 
rango indicado en las Especificaciones Técnicas. 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 74 
 
 
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e) Ensayo de Permeabilidad 
En este punto la especificación nos pide que deba cumplir como mínimo 
1X10-6 (cm/s) el coeficiente de permeabilidad, según las especificaciones 
de lo cual se obtuvo lo siguiente:  
 
 Tabla.22. Permeabilidad. 
 
Especificaciones técnicas Resultado obtenido en campo 
 (cm/s) (cm/s) 
 
1X10-6 7.80E-6 
 
 
 Fuente. Laboratorio de Suelos Minera La Zanja. 
 
Como se observa el resultado obtenido es muy cercano a lo especificado 
por lo que se puede decir que cumple, tomando en cuenta que el ensayo 
fue en campo. Si este ensayo se realiza en el laboratorio el resultado es 
mucho más favorable todavía. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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CONCLUSIONES 
 
• Se aprovechó el sedimento proveniente de la planta de tratamiento de aguas ácidas 
en una mezcla con arena limosa, arcilla y sedimento logrando un suelo de baja 
permeabilidad. 
 
• Según las características físicas de cada suelo evaluado se determinó que la 
proporción correcta para la mezcla de estos suelos es: 20% de sedimento, 40% de 
arena limosa y 40% de arcilla. 
 
• El ensayo de granulometría realizado según Norma ASTM D422, determinó que el 
suelo cumple el rango de huso granulométrico indicado en las especificaciones: tamiz 
2" pasa el 100%, tamiz 3/8” pasa 81.8%, tamiz  N°4 pasa 78.1%, tamiz N°200 pasa el 
45.3%; siendo clasificado como suelo de arena limosa con grava (SM). 
 
• El índice de Plasticidad realizado según Norma ASTM D4318, determinó un valor de 
23 que está muy por encima de lo requerido por las especificaciones técnicas (mínimo 
de 15). 
 
• El Grado de compactación de la mezcla realizado según Norma ASTM D698, 
determinó un 97.5 % por encima de lo especificado de la máxima densidad seca (95%) 
realizado en al laboratorio. El contenido de humedad óptimo en laboratorio fue 32.1%, 
en campo 34.05%; estando dentro del rango -2 a +3%. 
 
• Se determinó el Coeficiente de permeabilidad con un valor de 7.8x10-6, siendo un 
resultado muy favorable con respecto a lo especificado, 1x10-6, tomando en cuenta  
que el ensayo se realizó en campo según el procedimiento del manual  de Drenaje 
USBR.  
 
• En cuanto a la composición química que se muestra en la tabla 8. El 75% de 
sedimento está constituido por S y Ca que forman Yeso y Calcita; el 25% de 
sedimento está conformado por Fe y Al que forman hidróxidos que en condiciones 
atmosféricas y al contacto con agua de pH neutral, son bastante estables, 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 76 
 
 
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transformándose con el tiempo y en condiciones de humedad elevadas en fases más 
cristalinas y estables, como goethita y gibsita. El resto de metales como Cu, Mn, Zn y 
As, se encuentran en mínimas cantidades conformados en óxidos e hidróxidos, los 
cuales quedarían incluidos en la matriz de grano fino constituida por los minerales 
principales, con lo cual su acceso sería limitado a la disolución con agua, por lo que la 
liberación sería limitada.  
 
• Los resultados obtenidos son muy satisfactorios concluyendo que es factible el 
aprovechamiento de este sedimento como para su uso mediante mezcla como suelo 
impermeabilizante. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 77 
 
 
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RECOMENDACIONES 
 
• Al utilizar estos suelos se recomienda homogenizar al cien por ciento las tres  
muestras según las proporciones de 20% muestra N°CCM-DMI-001, 40% muestra 
N°CCM-DMI-002, 40% muestra N°CCM-DMI-003. 
 
• Las proporciones indicadas  deberán mezclarse en estado de humedad muy cercano 
al contenido de óptimo según normas ASTM D 698. 
 
• Para lograr un suelo compactado y de baja permeabilidad el suelo deberá estar 
uniforme y lograr que su densidad sea mínimo 95% según norma ASTM D 698. De 
esta manera el suelo será idóneo respecto a sus propiedades de permeabilidad, 
plasticidad y resistencia. 
 
• Se recomienda que la mezcla de estos suelos realicen de preferencia en época seca 
para lograr una mezcla uniforme y compacta. 
 
• Se  recomienda no colocar esta mezcla de suelo en áreas que alberguen otros suelos 
con potencial de generación de acidez, tal es el caso de la muestra código LZ – DMI – 
06 (Este: 733642, Norte: 9244998) ya que al contacto con soluciones ácidas se 
lixiviaran los metales contenidos en el sedimento que aunque son estables y en 
proporciones muy bajas, alteraría la estabilidad geoquímica del componente. 
 
• Se recomienda  realizar el ensayo de permeabilidad en laboratorio  según la norma 
ASTM D 5084 para respaldar el ensayo en campo y confirmar lo dicho en la hipótesis. 
 
 
 
 
 
 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 78 
 
 
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Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 79 
 
 
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CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
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Análisis granulométrico de suelos por tamizado. 
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Métodos de ensayo para determinar el contenido de humedad de un suelo. 
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Densidad en el sitio-Método nuclear a profundidad reducida. 
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Determinación del límite plástico e índice de plasticidad. 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 80 
 
 
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Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 81 
 
 
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ANEXOS 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
ANEXO 1. PANEL FOTOGRÁFICO  
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 82 
 
 
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     Foto N° 01. Tolva de Planta de Tratamiento de Aguas Acidas. 
 
         
      
 
                    
 
 
 
 
 
 
 
 
 
  Foto N° 02. Cantera Alcaparrosa – Minera La Zanja. 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 83 
 
 
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 Foto N° 03. Toma de muestras en Planta de Tratamiento de Aguas Ácidas 
 
                     Minera La Zanja. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 Foto N° 04. Toma de muestras en Cantera Alcaparrosa - MLZ 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 84 
 
 
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 Foto N° 05. Preparación de muestra de Cantera Alcaparrosa – Laboratorio 
de suelos. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Foto N° 06. Reducción de muestra para ensayo (cuarteo) – Laboratorio de suelos 
 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 85 
 
 
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 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 Foto N° 07. Ensayos de Laboratorio - Determinación Contenido de Humedad -   
 Laboratorio de suelos. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 Foto N° 08. Ensayos de Laboratorio - Determinación Límite Plástico 
 Laboratorio de suelos. 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 86 
 
 
APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE LA PLANTA DE 
TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
 
 
 Foto N° 09. Ensayos de Laboratorio – Determinación de Proctor – Laboratorio    
 de suelos. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 Foto N° 10. Descarga de suelos a mezclar in situ – DMI. 
 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 87 
 
 
APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE LA PLANTA DE 
TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
      
 
 
 
 
 
 
 
  Foto N° 11. Descarga de materiales a mezclar in situ – DMI. 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
  Foto N° 12. Mezcla de tres materiales in situ – DMI. 
 
 
 
 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 88 
 
 
APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE LA PLANTA DE 
TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
  Foto N° 13. Prueba de densidad – DMI. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 Foto N° 14. Ensayo de Permeabilidad –  DMI. 
  
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 89 
 
 
APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE LA PLANTA DE 
TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
ANEXOS 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Anexo 2. Planos de Ubicación 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
         
      
                    
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. Pág. 90 
 
 
Los
Pircos
Tantahuatay
La Zanja Hualgayoc
Minas Conga
Yanacocha
UNIVERSIDAD
PRIVADA
DEL NORTE
07.04.2013
733000.000 734000.000
733000.000 734000.000
ACCESOS
CANAL PERIMETRAL
TERRENO
*Intervalo Curvas de Nivel. @ 5.00 m.
UNIVERSIDAD
PRIVADA DEL
NORTE
9245000.000
9245000.000
APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE LA PLANTA DE 
TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Anexo 3. Ensayos de Laboratorio 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. 
Pág. 91 
 
 
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Título: ANALISIS GRANULOMETRICO
ASTMD422'C136 FM-72-099-044
Nro de Revisión: 1 Fecha de Revisión. Nov. 2013 Página 1 de 1
Obra: CTERRE DE COMPONENTE MINERO (DMl) Fecha muestreo: 04t06t2015 Muestra No. CCM-DMI-OO1
Localización X = 9245192.20 Y_ 732659.20 Cota m.s.n.m. 3524.AO Capa NO APLICA
Descripción: MATERIAL PARA EVALUACIÓN COMO SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD. Curva No. 1
Muestreado por: Silvia. Alvitez. Y.
Tamaño Peso 
o/o
Reten. Especific. Cantidad de suelo que pasa eltamiz No.4 (Compactación MSHTO):
f amiz Acumulado Reten¡do Pasa
8" [1 -contenido de humedad (-No.4)/'l 00.(60009 ó 1 3.231 lb)"(-No. 4). (-2")l
o
4"
3" Cantidad de Sue/o entre los tamices 3/4" y No. 4 (Compactación AASHTO):
0.0 0.0 100.0 100 'l 2" .01 "(6000 ó 13.231 lb)-[t2")-(No .4)l(2")
1 1t2" 0.0 0.0 100.0
1" 0.0 0.0 100.0
3t4" 0.0 0.0 100.0 Condiciones de Secado y Lavado del suelo Retenido en la malla N'4
1t2" 0.0 0.0 100.0 Secado a 60 "C sin lavar
3/8" 0.0 0.0 100.0 65 85 Condiciones de Secado y Lavado de la fraccion de suelo que pasa la mallaN'4
No.4 0.0 0.0 100.0 60 80 Secado a 60 "C despues de lavado
Corrección del suelo húmedo que pasa la mallaNo. 8
No. 10 0.3 0.1 99.9
No. 16 Peso suelo Húmedo que pasa (g)N"4 1233.6
No.20 0.6 o.2 99.8 Peso suelo seco que pasa (g)N"4 1233.6
No.30 Peso suelo seco retenido (g) N"4 0.0
No.40 1.2 0.3 99.7 Peso suelo seco total (g) 1233.6
No.50
No.60 1.8 0.5 99.5 Condiciones de la fraccion de suelo seco que pasa la malla:
No.100 3.5 0.9 99.1
No.140 % suelo seco que pasa/peso de la fracción de suelo seco que pasa
No.200 5.1 1.4 98.6 25 55
Platillo 5.3
Yoa
ridddí X R : 3 3 § "1"q CLASIFICACION SUCS: MH COLOR: AMARILLO ROJIZO
Proveniencia: Planta de tratamiento de aguas ácidas.
Contenido de humedad de la fracción de
% de suelo seco que pasa la malla No. 200 :
Suelo seco que pasa la malla: N'4
98.5
No. Tara B-08 No Tara B-08
Peso Humedo + Tara 609.5 Peso Seco + Tara 609.5
Peso Seco + Tara 609.s P. Seco Lavado +Tara 251.8
Peso de Tara 246.3 Peso de Tara 246.3
Peso del Agua 0"0 Suelo Seco (-No.200) g 357.7
ilril l::lil ll Peso Seco 363.2 Suelo Seco (+No 200) g 5.5lill,t ltl l
-¡ñ{ 888roe{  te  §R  8§  §{  8r8, :§{ Cont. de humedad % 0.0 Suelo Seco CNo.200) % 98.5
suelodebajapermeabilidad,segúnsuhusogranulométricoyaqueeSmayoral70o/o,
que pasa el tamiz N" 200, para utilizar este material requiere realizar mezclas con otro material arcilloso con grava y arena
-1
f§fmi t%A M ! r: ¿: ', .{3.,.".i.¡;!. ri.i;,
Título: CONTENIDO DE HUMEDAD
ASTM D2216 FM-72-099-002
Nro de revisión: 0 Fecha de revisión. Nov. 2013 Pásina 1 de 1
Obra CTERRE DE COMPONENTE MINERO (DMl) Muestra No. CCM-DMl-001
Descripción: MATERIAL PARA EVALUACIÓN COMO SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD.
Muestreado por:
Condiciones de Secado: X60'C / 1 10'C Método: XHorno(O) Microonda ( M )
X=733634.75 Y=9245199.77
Muestra o ensayo
RECIPIENTE No
p¡+Ps
P.AGUA D=A-B
% DE HUMEDAD (D/E) * 100
OBSERVACIONES Contenido de humedad que representa a toda la muestra del material a ensayar.
El material proviene de planta de tratamiento de aguas ácidas
Muestra No.
Muestra o ensayo
RECIPIENTE No
P AGUA D=A-B
Ps E=B-C
DE HUMEDAD (D/E) * 100
CLAS!FICACION SUCS
OBSERVACIONES
PR= PESO DEL RECIPIENTE
PH= PESO HUMEDO
PS= PESO SECO
-
# .&IET ffiI*A .&,"
fn{ i;-, -, j,ni,.;&::::.,; i
Título: LIMITES DE CONSISTENCIA E INDICE DE PLASTIC¡DAD
ASTM D431 8 FM-72-099-001
Nro de revisión: 0 Fecha de revisión: Nov.2013 Pásina 1 de 1
Obra cTERRE DE COMPONENTE MTNERO (DMt) Fecha muestreo: 0410612015 Muestra No. CCM-DMI-0O1
Localización X = 9245192.20 [= 732659.20 Cota m.s.n.m. 3524.00 Capa (m) NO APLICA
Descripción: MATERIAL PARA EVALUACIÓN COMO SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD. Curva No. 1
LíMITES DE CONSISTENCIA
LíMITE LíQUIDo
Muestra o ensayo 1 2 3 4
No DE GOLPES 33 26 17
RECIPIENTE No D-03 D-07 D-08
Pr+ Ph 28.53 28.63 28.40
Pr+ Ps 21.O8 21 1A 20 90
P. AGUA 7.45 7.53 7.50
Pr 10.41 10.59 10.74
Ps 10.67 10.51 1 0.16
o/o DE HUMEDAD 69 82 7t 65 73 82
LíMlTE PLÁSTICO
RECIPIENTE No D-17 D-07
Pr+Ph 22.98 22.32
Pr+ Ps 18 85 17.79
P AGUA 4.13 4.53
Pr 12.33 10.61
Ps 6.52 7.18
o/o DÉ- HUMEDAD 63.34 63.09
PRoMEDTo t-iurru plÁsrco (pl) 63.2
RESULTADOS
75.00 HUMEDAD NATURALo/o'.
LíMrE líeutoo ozo:
74.44 -\\ LíMITE PLÁSTIC O O/o.\\ íuorcr DE PLASTTCTDAD %:73.00 §.
§ \
o \
gfl
\
 72.44 \ f,,l{}. F act*r
:-) Gcfpes K
olJl \o \ 7:* ü "*74o 71 .OO ?1 ü.*79
I=Uh \ ?2 il *fifr
i, To oo \ 23 0.gsCI
?4 ü.9*3
69.00 2F-t 1 ilOü
?fr 1 0fl5
?7 1 .ü**
68.00 78 1 S14
10 25 ?g 1 $18
N'DE GOLPES :J* 1 ü22
OBSERVACIONES: El Material no cumple con las especificaciones técnicas, debería tener como mínimo 15% de lP.
PR= PESO DEL RECIPIENTE TEMPERATURA DE SECADO AGUA USADA
PH= PESO HUMEDO PREPARACION DE LA MUESTRA 20' C AMBIENTE X DESTILADA OTRA
PS= PESO SECO CONTENIDO DE HUMEDAD 6O'C X 110'C POTABLE X
11
Y:-ffi SA
á¡.--*+er
*rfr ¡c¡
"*§tr*
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Título: ANALISIS GRANULOMETRICO
ASTM D422lC136 FM-72-099-004
Nro de Revisión: 0 Fecha de Revisión: Nov. 2413 Páqina 1 de 1
Obra: cTERRE DE COMPONENTE MTNERO (DMl) Fechamuestreo: 08/08/2015 Muestra No. CCM-DMI-OO2
Localización X = 733670.47 l= 9245008.32 Cota m.s.n.m. 3562.1 I Capa N/A
Descripción: MATERIAL PARA EVALUACIÓN COMO SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD Curva No.
Muestreado por: Silvia Alvitez
Tamaño Peso Reten. oa Especific. Cantidad de suelo que pasa eltamiz No. 4 (Compactación AASHTO):
Tamiz Acumulado Retenido Pasa
8" [1-contenido de humedad (-No.4)1100.(60009 ó 13.231 lb)*(-No. 4).G2)]
6"
4
at. Cantidad de Suelo entre los tamices 3/4" y No. 4 (Compactación AASHTO):J
2u 0.0 0.0 100.0 100 1.01.(6000 ó 13.231 lb).[(2")-(No.4)]G2)
1 1t2', 35.9 0.3 99.7
1 519.6 3.9 96.1
3/4" 1781.5 13.4 86.6 Condiciones de Secado y Lavado del suelo Retenido en la malla N" 4
1/2" 2399.8 18.1 81.9 Secado a 60 "C sin lavar
318" 3084.3 23.2 76.8 65 B5 Condiciones de Secado y Lavado de la fraccion de suelo que pasa la mallaN'4
No. 4 3615.2 27.2 72.8 60 BO Secado a 60 'C despues de lavado
No. 8 Corrección del suelo húmedo que pasa la malla
No. 10 35.0 32.9 67.1
No. 16 Peso suelo Húmedo que pasa (g)N"4 12768.5
No. 20 52.7 35.8 64.2 Peso suelo seco que pasa (g)N'4 9665.8
No.30 Peso suelo seco retenido (g) N'4 3615.2
No. 40 77.7 39.8 60.2 Peso suelo seco total (g) 13281.0
No. 50
No. 60 94.8 42.6 57.4 Condiciones de la fraccion de suelo seco que pasa la malla:
No.100 1 16.0 46.0 54.0
No. 140 % suelo seco que pasa/peso de la fracción de suelo seco que pasa
No. 200 130.9 48.4 . 51.6 25 55
Platillo 131.2
A9n6e 9\9.C SDs §P 8§ oq6n i § d d dl Tamaño eD mm cLAStFtCACtON SUCS: MH COLOR: Amarillento
ffi
100r-: I : -T-l-fffi r i -; t'r: iii: a
lii: Proveniencia: Cantera Alcaparrosa.
sol--#
ti Contenido de humedad de la fracción de
lriril que pasa malla No. 200 :
lii Suelo seco que pasa la malla: N'4
% de suelo seco la 
'0ffi
lrrii 51.5
ll
l:
/O|*-_-l--
Í No. Tara B-03 No. Tara B-03
Peso Humedo + Tara 846.2 Peso Seco + Tara 702.3
'i
:l:
Peso Seco + Tara 702.3 P. Seco Lavado +Tara 385.2
30
Peso de Tara 253.8 Peso de Tara 253.8
20
Peso del Agua 143.9 Suelo Seco (-No. 200) g 317.1
lililil li,lirti Peso Seco 448.s Suelo Seco (+No. 200) g 131.4lljtiil
§
TAMIZ §Qax §-e § §e  R I I 
a
q= § § § §cE§E § :§ § Cont. de humedad % 32.1 Suelo Seco (-No. 200) % 51 .5
OBSERVACIONES:
El material evaluado para suelo de baja permeab¡lidad cumple según las Especmcaciones Técnicas.
r¡{'\ \ \**
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ir.4 : -- r r. I -.:, ;'Á'i.-"r. ::. ;r
Título: CONTENIDO DE HUMEDAD
ASTM D2216 FM-72-099-002
Nro de revisión: 0 Fecha de revisión: Nov, 2A13 Páqina 1 de 1
Obra CIERRE DE COMPONENTE MINERO (DMl) Fecha muestreo: 08/0812015 Muestra No. CCM-DMI-0O2
Descripción: MATERIAL PARA EVALUACIÓN COMO SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD Curva No. N/A
Muestreado por: Silvia Alvitez
Condiciones de Secado: X60'C I 11O"C Método: XHorno(O) Microonda ( M )
Muestra No.
Ubicación X=733670.07 Y=9245008.32 Cota=3562.19
Profundidad
Muestra o ensayo 1
RECIPIENTE No B-06
Pr+ Ph A 8542.2
Pr+ Ps B 6400.3
Pr C 843.2
P.AGUA D=A-B 2141.9
Ps E=B-C 5557.1
o/o DE HUMEDAD (D/E) " 100 385
CLAS¡FICACION SUCS MH
OBSERVACIONES Contenido de humedad que representa a toda la muestra.
Material Proviene de Cantera Alcaparrosa
Muestra No.
Ubicación X=733670.07 Y=9245008.32 Cota=3562.19
Profundidad
Muestra o ensayo
RECIPIENTE No B-06
Pr+ Ph A 1487.2
Pr+ Ps B 1436 6
Pr C 255.4
P.AGUA D=A-B 50.6
Ps E=B-C 1181.6
o/o DE HUMEDAD (D/E) " 100 4.3
CLASIFICAC¡ON SUCS MH
OBSERVACIONES Contenido de humedad para corrección de sobretamaño - Retenida en la malla N" 4
PR= PESO DEL RECIPIENTE
PH= PESO HUMEDO
PS= PESO SECO
¿A
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Título: L¡MITES DE CONSISTENCIA E INDICE DE PLAST¡CIDAD
ASTM D4318 FM-72-099-001
Nro de rev¡sión:- 0 Fecha de revisión: Nov.2013 Páqina 1 de 1
Obra cTERRE DE COMPONENTE MINERO (DMl) Fecha muestreo: 08/0812015 Muestra No. CCM-DM|-OO2
Localización X = 73367A.07 f = 9245008.32 Cota m.s.n.m. 3562 19 Capa (m) N/A
Descripción: MATERIAL PARA EVALUACIÓru COUO SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD Curva No. N/A
LíMITES DE CONSISTENCIA
LíMITE LíQUIDO
Muestra o ensayo 1 2 3 4
No DE GOLPES 35 25 15
RECIPIENTE NO D-08 D-10 D-14
Pr+ Ph 29.48 29.70 29.58
Pr+ Ps 23.23 23.76 23.05
AGUA 6.25 5.94 653
Pr 10.74 12.32 10.91
Ps 12.49 11.44 12.14
o/o DE HUMEDAD 50 04 51.92 53.79
LíMlTE PLÁST¡CO
RECIPIENTE NO D-18 D-13
Pr+Ph 21.68 26.09
Pr+ Ps 19.18 23.69
P. AGUA 2.50 2.44
Pr 10.87 15.78
Ps 8.31 7.91
a/o DE HUMEDAD 30.08 30.34
PRoMEDTo r-írr¿rrg PlÁsrco (PL) 30.2
RESULTADOS
56.00 HUMEDAD NATUR ALO/O:
LíMrrE líeuloo vo:
55.00 l,ii , I LíMITE PLÁSTIC O O/a..
I
54.00 itrrorcr DE PLASTTCTDAD %:
-o
o\
o
o 53.00 - f{ c. f actcr
IJJ
:f G*[pes K
:E 52.00
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cl 2ü ü 974
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z 51.00
TU 22 o gfi*
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2fr 1 üúü
49.00 ?fr 1 "ü*5
?7 1 .ü*g
48.00 2* 1 S14
?* 1 ú18
N" DE GOLPES 3fr I ú22
OBSERVACIONES: Material Proviene de Cantera Alcaparrosa
PR= PESO DEL RECIPIENTE TEMPERATURA DE SECADO AGUA USADA
PH= PESO HUMEDO PREPARACION DE LA MUESTRA 20" C AMBIENTE X DESTILADA OTRA
PS= PESO SECO coNTENtDO DE HUMEDAD , 60" c x ',110" c POTABLE X
§ fi
¿ f¡r Slrf;FeÉVE'GllSA, crer ftüs ü^ffi gü*1'5* --*--.&--..*_l=
l*S, {lw* r
-§'.
r*& -&#4fu1 j r-: I r'iá $ j* l:\ "if..¿ll"_i§. i.; -+*. ;.
Título: RELACION DENSIDAD Vs HUMEDAD (Proctor)
ASTMD698t1557 F M-72-099-005
Nro de revisión: 0 Fecha de revisión: Nov.2013 Página 1 de 1
Obra : cTERRE DE COMPONENTE MINERO (DMl) Muestra N" CCM-DMI-OO2
Localización X = 733674.07 f= 9245008.32 Cota 35621 I
Descripción MAT SUELO DE BAJA PERMEABILID'AD F.de Muestreo 0B/08r2015
Muestreado Por: Sllvia Alvitez Gapa
DETERMINAC!ON 1 2 3 4 5
Agua Agregada 8% 10o/o 12% l4o/o t6%
Peso Molde + material húmedo 4980.3 5087 6 5129.1 5106.3 5062.5
Peso del molde gr 3315.7 3315.7 3315.7 33_!57 331r5:7
Peso de material húmedo gr 1664.6 1771 .9 1813.4 1790.6 17 46.8
Volumen del molde molde (cm3) 940.5 940.5 940 5 940.5 940.5
Densidad húmeda gr/cm3 1.770 1,994 1.928 1.90i4 1.857
Cápsula + material húmedo gr. 895.3 827.2 816.6 833.8 847.2
Cápsula + material seco gr 761.0 696.9 680.4 685.0 687 0
Peso del agua gr 134.3 130.3 136.2 148.8 $4.2
Número de cápsula c-01 c-13 c-02 c-06 c-11
Peso de la cápsula gr. 168.2 170.0 170.0 169.4 163.7
Peso de suelo seco gr 592.8 526.9 510.4 515.6 523.3
Contenido de agua % 22.7 24.7 26.7 28.9 30.6
Densidad seca gr/cm3 1.443 1.510 1.522 1.477 1.422
Tipo molde 4" X 6" diámetro Volumen Molde: 940.5 cm3 Peso Moldr 3315.7
Metodo A i; x60"c/110'cC
I I 1
Clasificación SUCS : MH ASTM x'698/1557
t-
1 1.540
530
520
510
DENSIDAD MAXIMA (gr/cm3)
500 1.524
490
rsl
Y
rJ
IU HUMEDAD OPTIMA %
'A 1.4T0 26.2
óq1460
POR CORRECCIÓN:
DENSIDAD MAXI MA (gr/cm3)
1.644
1.424
HUMEDAD OPTIMA %
1.410
21 .1
1.404
20.0 21 .O 22.0 23.0 24.0 25.0 26.0 27 .O 28.0 29.0 30.0 31.0 32.0
CONTENIDO DE HUMEDAD
OBSERVACIONES: Material Proviene de Cantera Alcaparrosa
lf A
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Título: CORRECCION DE PROCTOR POR PART¡CULAS DE SOBRETAMAÑO
ASTM D4718 FM-72-09e-006
Nro de revisión: 0 Fecha de revisión: Nov.2013 Página 1 de 1
Obra : CIERRE DE COMPONENTE MINERO (DMl) Muestra No. CCM-DMl-002
LocatizaciónX= 733670.07 f= 9245008.32 Cota:3562.19
Descripción ffi[¡o suelo oe eñÁFEñMEABtu Fecha de ,r""tr"o, i6ñI7óE
"J:1,::-
A. Correcc¡ón para el Contenido de Humedad (MC) - Muestra Total
3/8" 23.2 % retenido en 3/8" (Nota 1)
c.H. 4.3 o/o
3/8" 76.8 % pasante en 3/8"
c.H. 26.2 %
C.H. Corregido = (0.232 x 0.043) + (0 768 x0.262) X 100 21 .1 o/o=
B. Correción para Máxima Densidad Seca de Muestra Total
1.524 gr/cm3 Valor del Proctor sin correción
(Ver curva adjunta)
DCS = [ 100 
- (Df) " (Gm) * (Dw)]/ t (Df . Pc) + (Gm " Dw - Pf)l
DSG = Correción de peso unitario seco del Material Total calculado = gr/cm3
Df = Optima Densidad Seca Fraccción Fina = 1.524 gr/cm3
Gm = Peso Especifico de Grava = 1.227 grlcm3
Dw = Peso Unitario de Agua = 1
Pc = Porcentaje de So'bretamaño >3/8" = 23.2 o/o
Pf = Porcentaje de Fracción Fina <3/8" = 76.8 o/o
Df Gm Dw Df Pc Gm Dw DCS= Pf[100. (1.s24). (2.227 ). (1»/ l(1.s24.23.2) + (2.227" 1-76.8»
DCS = 1.644 grlcm3
C.H. Corregido 21 .1 %
Densidad Seca Corregida 1.644 gr/cm3
{t
ñü§ s.*.
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trffir*A
i*q ;* *& ;".¿:j i¿ :i 
',i
T AGREGADO GRUESO
ASTM C127 FM-72-oe$oo7
Nro de revisión: 0 Fecha de revisión: Nov. 2013 Páqina 1 de 1
ObB: CIERRE DECOMPONENTE MINERO(DMD Fécha m@slrco: 08/08/2015 Muestn No- CCM-DM|402
Localiación X = 733670.07 Y = 9245008.32 Cota m.s.n.m. 3562.19 Capa I\¡lA
Descripción: MATERIAL PARA EVALUACf RMEABILIDAD
No. De Particulas > 3 pulg.
No Bandeja B-18
Agregado Saturado Superficial Seco + Tara 3795.8
Agregado Seco + Tara 3593 9
Peso de Tara 826.4
Agregado Saturado Superficial Seco B 2969 4
Agregado Seco A 2767.5
Agregado + Canastilla sumergida 2599.7
Peso Canastilla sumergida 873.0
Agregado Saturado Sumergido c 1726.7
lTemperatura del Agua
23'C
Factor de Corrección 1
Peso Especifico Aparente (A I (A-c) 2.659)
Gravedad Especifica Bulk SSS (B / (B-c) 2.389)
Gravedad Especifica Bulk (A I (B-C) 2.227)
Absorción (( B-A)/A" 100 ) (%) /.ó
Porcentaje Retenido No. 4
Porcentaje Pasa No. 4
Peso Agregado que Pasa No. 4
OBSERVACIONES Materiat ensayado que retiene tamiz de 3/8", para la correccion de Humedad por grava / peso unitario
Nlater¡al Proviene de Cantera Alcapárrosa
ftrl§ §.&.
§iXJf
'' & '- _' a
-!
sffirr& i¡1 :,-s!,:& ;i¿i1...¿ jii,i
Título: ANALISIS GRANULOMETRICO
ASTMD422/C136 FM-72-099-004
Nro de Revisión: 0 Fecha de Revisión: Nov. 2A13 Página 1 de 1
Obra : CIERRE DE COMPONENTE MINERO (DMl) Fecha muestreo: Muestra No. CCM-DMI-OO3
Localización X = 9248520.95 l= 733860.75 Cota m.s.n.m. 3602.89 Capa N/A
Descripción: MATERIAL PARA EVALUACION COMO SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD Curva No. N/A
Muestreado por: Silvia. Alvitez. Y.
Tamaño Peso Reten. o/o o/" Especific. Cantidad de suelo que pasa el tamiz No. 4 (Compactación AASHTO):
Tamiz Acumulado Retenido Pasa
8" [1 -contenido de humedad (-No.4)/1 00-(60009 ó 13.231 lb).(-No. 4). (-2")l
l
o
4" 0.0 0.0 100.0
ar
J 789.4 4.6 95.4 Cantidad de Suelo entre las tamices 3/4" y No. 4 (Compactación AASHTO):
2" 2009.3 11.7 BB.3 100 1 .01.(6000 ó 13.231 lb).[(-2")-(No.4»(-2)
1 1t2" 2207 .9 12.9 87.1
1 2554.4 14.9 85.1
3t4" 2819.0 16.5 83.5 Condiciones de Secado y Lavado del suelo Retenido en la malla N" 4
1t2" 3096.3 18.1 81.9 Secado a 60'C sin lavar
3/8" 3262.5 19.1 80.9 65 85 Condiciones de Secado y Lavado de la fraccion de suelo que pasa la mallaN'4
No.4 3687.0 21.5 78.5 60 BO Secado a 60 'C despues de lavado
No.8 Corrección del suelo húrnedo que pasa la malla
No.10 45.4 29.2 70.8
No. 16 Peso suelo Húmedo que pasa (g)N'4 16297.4
No.20 122.6 42.4 57.6 Peso suelo seco que pasa (g)N"4 13424.5
No.30 Peso suelo seco retenido (g) N"4 3687.0
No.40 171.8 50.8 49.2 Peso suelo seco total (g) 17111.5
No. 50
No,60 195.8 54.9 45.1 Condiciones de la fraccion de suelo seco que pasa la malla:
No.100 217.9 58.7 41.3
No.140 % suelo seco que pasalpeso de la fracción de suelo seco que pasa
No.200 244.0 63.1 36.9 25 55
Platillo 244.2
§6N6 ü p' ¡ : g X ¡ : 3 3 ¡ 3§ Tamaño eD mm§ §R á § CLASIFICACION SUCS: SM COLOR: BIANCO
ffi
,, , i f -9-i 'oo[,i ffi
proviene 
[t=--_-- Proveniencia: Material de cantera AlcaparrosaF*-_-+-'_
¡
lri Contenido de humedad de la fracción de
L-._-- que pasa la malla: Yo de suelo seco 
que pasa la malla No. 200 :
, Suelo seco N"4
I 
80 
ll:-i '__^
-.=I --l l
tr 36.8
7olllir ;r - -: i r
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l':l
uo[. :
No. Tara B-10 No. Tara B-10
Peso Humedo + Tara 809.3 Peso Seco + Tara 711.0
Peso Seco + Tara 711.0 P. Seco Lavado +Tara 495.3
30
Peso de Tara 250.8 Peso de Tara 250.8
20
Peso del Agua 98.3 Suelo Seco CNo.200) g 215.7
liii Peso Seco 460.2 Suelo Seco (+No.200) g 244.5
TAMIZ * §§ a§ s & 8 §i 88¡ {{ : { { { c{ Cont. de humedad % 21.4 Suelo Seco (-No.200) % 36.8
OBSERVACIONES: Elmaterialporsuscaracteristicasfisics,siryepararealizarmezclastentativasparaunsuelodebajapermeabilidad
st,r.It
ffi áí#bEMISA f,f"*i&,.T
1Vl i '- a" !.jl l ., :, ,i z' -.¿ :r r:
Título: CONTENIDO DE HUMEDAD
ASTM D2216 FM-72-099-002
Nro de revisión: 0 Fecha de revisión. Nov. 2A13 Pásina 1 de 1
Obra CIERRE DE COMPONENTE MINERO (DMl) Fecha muestreo: Muestra No. CCM-DM|-O03
Descripción: MATERIAL PARA EVALUACION COMO SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD Curva No. N/A
Muestreado por: Silvia. Alvitez. Y.
Condiciones de Secado: X60"C I 110"C Método. XHorno(O) Microonda ( M )
Muestra No.
Ubicación [= f=
Profundidad
Muestra o ensayo 1
RECIPIENTE No A-05
Pr+ Ph A 8943.1
Pr+ Ps B 7388.'1
Pr C 893.5
P.AGUA D=A-B 1555.0
Ps E=B-C 6494.6
o/o DE HUMEDAD (D/E) " 100 23.9
CLASIFICACION SUCS SM
OBSERVACIONES Contenido humedad que representa a toda la muestra.
Material proviene de cantera alcaparrosa
Muestra No.
Ubicación )(= f=
Profundidad
Muestra o ensayo
RECIPIENTE No B-01
Pr+Ph A 1761.6
Pr+ Ps B 1673.6
Pr C 256.7
P.AGUA D=A-B 88.0
Ps E=B-C 1416.s
Yo DE HUMEDAD (D/E) " 100 6.2
CLASIF¡CACION SUCS SM
OBSERVACIONES Contenido de humedad para corrección de sobretamaño - Retenida en la malla N'4
PR= PESO DEL RECIPIENTE
PH= PESO HUMEDO
PS= PESO SECO
r{¡[p0§ s á,
l§s l{rf.}l
#ffiIr-E &
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Título: LIMITES DE CONSISTENCIA E INDICE DE PLASTICIDAD
ASTM D4318 FM-72-099-001
Nro de revisión: 0 Fecha de revisión: Nov.2013 Páqina 1 de 1
Obra CIERRE DE COMPONENTE MINERO (DMl) Fecha muestreo: Muestra No. CCM-DMI-003
Localización X = 9248520.95 f= 733860.75 Cota m.s.n.m. 3602.89 Capa (m) N/A
Descripción: MATERIAL PARA EVALUACION COMO SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD Curva No. N/A
LíMITES DE CONSISTENCIA
líurre LíeurDo
Muestra o ensayo 1 2 3 4
No DE GOLPES 34 25 15
RECIPIENTE No D-10 D-18 D-15
Pr+Ph 27.59 26.44 26.67
Pr+Ps 23.96 22.88 23.23
P AGUA 3.63 356 3.44
Pr 10.90 10.86 12.33
Ps 13.06 12.02 10.90
%o DE HUMEDAD 27.79 29.62 31 56
LíMITE PLÁSTICO
RECIPIENTE No D-16 D*04
Pr+Ph 20.74 20.56
Pr+ Ps 18.76 18 53
P. AGUA 1.98 2.O3
Pr 10.92 10.48
Ps 7.84 8.05
o/o DE HUMEDAD 25.26 25.22
pRoMEDro r-Írr¿rrE plÁsrrco (pr-) 25.2
RESULTADOS
33.00 HUMEDAD NATUR AL 
o/o. 23.g
LiMtrE líQuloo,zo: n
32.00
LíMIE PLASTIC O O/o: ,5
31.00 iruUCr DE PLASTICIDAD %: 4
s
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Ff 2T 1.üilg
25.00 l- ._-J 28 1 ü14
'10 100 2# 1 ú18
N'DE GOLPES 3$ 1 ü22
OBSERVACIONES: Material proviene de cantera alcaparrosa
PR= PESd DEL RECIPIENTE TEMPERATURA DE SECADO AGUA USADA
PH= PESO HUMEDO PREPARACION DE LA MUESTRA 20" C AMBIENTE X DESTILADA OTRA
PS= PESO SECO CONTENIDO DE HUMEDAD 60' C X 110" C POTABLE X
ñu,#
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e,.' 151&l:'lffiITA ÁA ¿,vl . r; t. I ¡t I r-,J-i.. 1: ¡¿, t,_s* i,...id.!
Título: RELACION DENSIDAD Vs HUMEDAD (Proctor)
ASTMD698t1557 F M-72-099-A05
Nro de revisión: 0 Fecha de revisión: Nov.2013 Página 1 de 1
Obra : CIERRE DE COMPONENTE M¡NERO (DMl) Muestra No: CCM-DM|-003
LocalizaciónX= 9248520.95 f= 733860.75 Gota:3602.89
Descripción MATERIAL PARA EVALUACION COMO SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD F, de Muestreo : N/A
Muestreado Por: Silvia. Alvitez. Y. Capa: N/A
DETERMINACION 1 2 3 4
Agua Agregada 8o/o 10o/o 12o/o t4%
Peso Molde + material húmedo 4980.2 5056.0 5096.4 5056:3
Peso del molde gr 3315.7 3315.7 3315.7 3315.7
Peso de material húmedo gr 1664.5 1740.3 1780.7 1740.6
Volumen del molde molde (cm3) 940.5 940.5 940.5 940.5
Densidad húmeda gr/cm3 1.770 1.850 i Báá 1.851
Cápsula + material húmedo gr. 882.3 850.0 876.6 855 4
Cápsula + material seco gr. 762.0 724.8 737.9 713.9
Peso del agua gr. 120.3 125.2 138.7 141.5
Número de cápsula c-12 D-05 c-09 c-06
Peso de la cápsula gr 1 69.1 166.2 167.1 172.0
Peso de suelo seco gr. 592.9 558.6 570.8 541.9
Contenido de agua % 20.3 22.4 24.3 26.1
Densidad seca gr/cm3 1 .471 1.512 1.523 1.468
Tipo molde 4" X 6" diámetro Volumen Molde: 940.5 cm3 Peso Moldr 3315.7
Metodo A v a I t^ Temp. Secado X60" C I 110"Ct ,\l II
I I
Clasificación SUCS : SM ASTM X' 698/1557
1.530
DENSIDAD MAXIMA (gr/cm3)
1.525
;r 1.510
!l
o)
v
ó r.soo
tx HUMEDAD OPTIMA %
a
LJ 23.9
Q r.+go
V)
Z
UJ
o POR CORRECCION:
1.480 ,=
1.604
1.474
1.460 HUMEDAD OPTIMA %
I
I
2A.1
1.450
1 9.0 20.0 21.0 22.0 23.0 24.0 26.0 27.0
OBSERVACIONES: Mater¡al proviene de cantera alcaparrosa
:fr,'!{il t l{{i§ S *
t{f{.} !
n
*%& ívr i11 * & ;¡ r'*.:"&."-:: r,:r i
neraunño
ASTM D 4718 FM-72-0ee-006
Nro de revis¡ón: 0 Fecha de revisión: Nov. 2013 Página 1 de 1
Obra : CIERRE DE COMPONENTE MINERO (DMl) Muestra No. CCM-DMl-003
LocalizaciónX= 9248520.95 f= 733860.75 Cota:3602.89
Descripción ffi¡¡osurlo oe epñER_EABiLl Fecha de rr""tr"or-
"J:A:iF
I
A. Corrección para el Contenido de Humedad (MC) - Muestra Total
N" 4 21.5 % retenido en N" 4 (Nota 1)
c.H. 6.2 o/o
N" 4 78.5 % Pasante en N' 4
c.H. 23.9 Yo
C.H. Corregido = Q.215 x 0.062) + (0.785 x 0.2392) X 100 20.1 o/o=
ñsiOaO Seca de Muestra Total
1.525 glcm3 Valor del Proctor sin correciÓn
(Ver curva adjunta)
DCS * * * = [100 (D0 (Gm) - (Dw)] l[(Df Pc) + (Gm 
* Dw. Pf)]
DSC = Correción de peso unitario seco del Material Total calculado gr/cm3
Df= Optima Densidad Seca Fraccción Fina 1.525 gr/cm3
Gm= Peso Especifico de Grava 1.979 gr/cm3
Dw= Peso Unitario de Agua 1
Pc= Porcentaje de Sdbretamaño >No 4 21 .5 o/o
Pf= Porcentaje de Fracción Fina <No 4 78.5 %
Df . Gm . Dw Df 
pc Gm Dw pf
DCS * = [100 (1.525) ( 1.979) ( / . 1 )] t( 1.525" 21.5) + ( 1.979* 1 78.5)I
DCS = 1.604 glcm3
C.H. Corregido 20.1 o/a
Densidad Seca Corregida 1.604 gr/cm3
SERVACIONES: Material proviene de cantera alcapanosa
-I
trffir*A ffi e*-& :{*-F¿*t* s§.re
ffiORCION DEL AGREGADO GRUESO
ASTM Cl27 FM-72-ose-oo7
Nro de revisión: 0 Fecha de revisión: Nov. 2013 Páqina 1 de 1
Obra : CIERRE DE COMPONENTE MINERO (DMl) Fecha muestreo: Muestra No. CCM-DMI-OO3
Localización X = ,r Cota m.s.n.m. 3602.89 Capa N/A
Descripción: MATERIAL PARA EVALUACION COMO SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD
No. De Particulas > 3 pulg
No. Bandeja A-06
Agregado Saturado Superficial Seco + Tara 5284.4
Agregado Seco + Tara 4989.2
Peso de Tara 839.0
Agregado Saturado Superficial Seco B 4445.4
Agregado Seco A 4150.2
Agregado + Canastilla sumergida 3221.4
Peso Canastilla sumergida 873.0
Agregado Saturado Sumergido C 2348.4
Temperatura del Agua 23'C
Factor de Corrección 1
Peso Especifico Aparente (A I (A-C) ) 2.303
Gravedad Especifica Bulk SSS (B / (B-C) 2.124)
Gravedad Especifica Bulk (A / (B-C) 1.979)
Absorción (( B -A )/A.100 )(o/o) 7.1
Porcentaje Retenido No. 4
Porcentaje Pasa No. 4
Peso Agregado que Pasa No. 4
OBSERVACIONES
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-r-§{ -&ñ -- -**-\-/* - - - á -.f.1#¡- . ¿ - - -.
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Títul*: ANALI§IS SRANUL0METRIüü
A§Tt\ñS4tt'tl§$ FM-72"üg§-0ü,t
Nro da Revisión: S Fecha de Revisión; Nov, 2013 Fásina I ds'l
übra : trHftB§, p§ süMpoNHNTH, MINHRS {üMI} Fecha rriuestres: ?4/CI§/t$15 MueEtra Ne* *CM-Sf\41-$ü4
Lomlieacién X x 7334SS.§1 I- §?444§?"§8 S*ta m.s.n.§r. 3t2§.?5 tapa N/A
Deecripciün: MATERIAL PARA ñVALUACIüN CüIVIO §UELS NE BAJA PÉRMÉABILIDA$ §urva [*+. t¡/A
hluaetr*ado por: Silvia^ Alvites. Y"
Tn¡osño Fesq ñslen. th {r Éspeclfic. Cantidad d* su*ic q{¡* pasa elta¡"ni¿ No" 4 
Tam¡r Arurnufada Rst*nido Para {Sr:rnpactac}ón 
AA.§H1-C}
fi" ['l-contenid* de hurnedad i"No.4)/100-i6ü0üg ú 13.231 ib)*{-lio, 4i"(-2')]
§"
{aft
üanfrdad de St¡eJo enfe Jos lantcee 3/4" y N*. 4 {Campacfat:i*n,'tA§l{i*i:
.01 -(6*$ü 0.0 s"ü 1ü0.ü xü0 1üQ 1 ó 1 §.?*1 lb)'"[(-2")-{ltlo 4)J(-?'}
11i2 738.7 6.'r 93.§
1 §23.8 7.S s2.4
3/4" r1§3.5 §.§ 90^1 Condicicn*s de $ecado y L.avad* dc:l suel*: Retenido en la rnfilla N'4
112" 1§30.1 12.7 87.3 §ecaeio a 60 "C sin lavar
J/ó ?19s.4 18.? 81.8 §5 85 üondicion*s #e Secsdo y Lavado <ie la fracci+n de sr"¡ela gtte Pasa ia ma.llal-i%
No. .§ 2S50.5 21.* 78,1 60 8ü §ecada * Sü "C despues de lavacl*
No.8 Corrección del suelo húrnedo que pasa la malla
No. 1ti s0.E ?§.6 rs.4
Nr¡. 16 Feso suelo Hiirnedo que pü§* {g)N"4 1*741.S
No.2ü 87.? 35.2 $4.S Fsso suelc seco que pa*a (glN"4 g43S.S
No.3ü Peso suefr s*co retenido {ü} N"4 2650.§
I'io. 40 1?S.0 41.6 §8.4 Peso suelo e+co total {gi t?$81.4
i.lo. 5O
No. 6ü 1§S.5 4$.8 54.? Condiciones rje ia fracciCIn de *ueio s#':<: que pasa la ¡nalla:
No. iüü 185.2 §s.? 4S.8
No. 14ü Yr suelo secü que pa*a/peso rje ia fracciÓn de suelc secs qu§ püsa
Fio 200 214.4 54.7 4§.3 25 trÉ
Plaiillc 214.7
,Asr0^*,{ l?!rÜrI --*¡s rfi fisc .{; q: ¡+ ll **, ,;*: .;: '" sI ]: -¡ fi§f fIl fI i1} Íá¡nsfie ea ¡¡$e CLASIFICA.CION §r-iCS: §M CüLOfi: Amarillento:::r;:=:_l:*:l
- -*r'--*'---'- **l..r+.. ..i."1*- -----r*--+- -*" -*l Prov*niencia: üomoósito cle rnateriales Canteras AlaaDarrnsa I Plant* de tratam. de aüuas ácidas.
r--i '-" f-""* r- -"---l
Contenrdc de hury¡edacld* la fraccíón de
*6 de suelo sfiEo qu# pasa ta malla l.i*. ?00 :
"$uelc seco q{}e pasa la rnafla: 1.1"4
rI 45,2.
l"lo Tar* L:'- I J I.lo. Tara s-13
R.
Feso Huriedo + I'ara 832.0 Peso Sece + Tara 7S'r.0
pesc sece + Tara 7S1.ü P. Seco Lavatlc,'¡'Tara 46§.3
Fes* de'l'ara 25ü.4 Psso de Tara ?5ü.4
Peso del Ague ¡1.0 Suelo $eco (-No ?00) g 2SS.7
Peso Sec* 510,{§ §¡.¡ela §eco {+f'lo. ?üü} g ?14.9
?Mj¿ $isu ir§*§ s ss s§E§§§ § $§ódd Cont de hum*dacJ % 13S Su*lo $ec,r a;Éa i-No. 20ü) olo nt:, '1
naebajapármmbiIidad-ESteenSayofuereaI¡zadoenpIoporcione§demezcla:MuestracCM.DMl401:20%,
Muéstra CCM-DMl{o2: 40%, Mu§etra ccM-DMl-oo3: 40%,
-*§ F'ffi
ffi *..xm¡54
!M i::': á:& ,{-*.r;i..:á.:r in i-,
Título: CONTENIDO DE HUMEDAD
ASTM D2216 FM-72-099-002
Nro de revisión: 0 Fecha de revisión: Nov. 2013 Páqina 1 de 1
Obra CIERRE DE COMPONENTE MINERO (DMl) Fecha muestreo: 241A9/2015 Muestra No. CCM-DM!-0O4
Descripción: MATERIAL PARA EVALUACION COMO SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD Curva No. N/A
Muestreado por: Silvia. Alvitez. Y.
Condiciones de Secado: X60'C I 110"C Método: XHorno(O) Microonda ( M )
Muestra No.
Ubicación [= {= §=
Profundidad
Muestra o ensayo 1
RECIPIENTE No A-07
Pr+ Ph A 7057.4
Pr+Ps B 5501.0
Pr C 982.7
P.AGUA D=A-B 1556.4
Ps E=B-C 4518.3
o/o DE HUMEDAD (D/E) * 100 34.4
CLASIFICACION SUCS SM
OBSERVACIONES Contenido de humédad que representa a toda la muestra.
El mater¡al cumple con su huso granulometri@, para suelo de baja permeabilidad. Este ens€yo fue realizado en proporciones de mezcla: Muestra CCM-DM|-oo1: 200,6
Muestra No.
Ubicación [= {=
Profundidad
Muestra o ensayo
RECIPIENTE No B-05
P¡+ Ph A 1856.2
Pr+ Ps B 1766.8
Pr C 256.4
P.AGUA D=A-B 894
Ps E=B-C 1510.4
o/o DE HUMEDAD (D/E) * 100 5.9
CLASIFICACION SUCS SM
OBSERVACIONES Contenido de humedad para corrección de sobretamaño - Retenida en la malla N" 4
PR= PESO DEL RECIPIENTE
PH= PESO HUMEDO
PS= PESO SECO
I
-tr¿tf¡re #f
ii.
trffir**q
1..1 : t-¿ + t.-? I I J ¡:''¡il .,i. ::: i::
Títuro: in e iruotcE oe PLASTICIDAD
ASTM D4318 FM-72-099-001
Nro de revisión: 0 Fecha de revisión: Nov.2013 Páqina 1 de 1
Obra CIERRE DE COMPONENTE MINERO (DMl) Fecha muestreo: 24tO9t2015 Muestra No. CCM-DMI-004
Localización X = 733408.61 f = 9244452.98 Gota m.s.n.m. 3625.75 Capa (m) N/A
Descripción: MATERIAL PARA EVALUACION COMO SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD Curva No. NI/A
lín¡¡rcs DE coNSrsrENcrA
límrre LíourDo
Muestra o ensayo 1 2 3 4
No DE GOLPES 35 25 16
RECIPIENTE No D-18 D-07 D-10
Pr+ Ph 27.21 26.32 26.74
Pr+ Ps 21.05 20.28 20.56
P AGUA 6.16 6.04 6.18
Pr 10.86 10.58 10.92
Ps 10.19 9.70 9.64
OÁ DE HUMEDAD 60.45 62 27 64.t I
lírvrrre PlÁslco
RECIPIENTE No D-01 D-'15
p¡+ Ph 20.76 22.12
Pr+ Ps 17.92 19.37
P. AGUA 2.84 2.75
Pr 10.70 12.34
Ps 7.22 7.03
% DE HUMEDAD 39.34 39.12
Pl{oMIrl)l( l t.Íx¿tL t,l.Ás ttco tpt,) 39.2
RESULTADOS
66.00 HUMEDAD NATURAL0/a: 34.4
LíMffE tíeuloo x: 6,
65.00
LíM¡TE PLÁSTICO %: 39
64.00 í¡¡olcr DE PLAST|C|DAD o/o: ,T
s
ó
o 63.00 frJo. Factor
LU
:=f, Éolpes K
:E 62.04
rrJ 2A ü 974o
o
a 21 0 s79z 61.00
rU 22 ü.sB5
Fz
o 23 ü.s90
O 60.00 24 ü.ss5
25 't ,üüú
59.00 2# 1 .0ü5
27 1 úüg
58.00 zfi 1.ü14
29 1 ú18
N"DE GOLPES 3ü 1 ü22
OBSERVACIONES: El material cumple con las especifi@c¡ones técn¡@s Mayor a 15olo de lP.
Sueto de baja pemeabil¡dad. Este ensayo fue realiado en prcporciones de mezcla: Muesta CCM-DMI-0O1: 20%, Muestm CCM-DM|-0O2; 40%, Muestm CCM-DM|-003: 40%,
PR= PESO DEL RECIPIENTE TEMPERATURA DE SECADO AGUA USADA
PH= PESO HUMEDO PREPARACION DE LA MUESTRA 20'C AMBIENTE X DESTTLADA oJ:'R' A .-
'i
PS= PESO SECO CONTENIDO DE HUMEDAD 
' 
60" C X 110'C POTABLE X
i.
rl stEil+tv[HIUftá
"ffi54 fFprfix.¡r
I
-..óa*3a.
utu 
JtrS § a*r
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',li."#;:
.-ffii.
It& .ffi-#Ét*fi i f', e r-s I i ¡:u. .f,s.l; -* ':i i, :.
Título: RELACION DENSIDAD Vs HUMEDAD (Proctor)
ASTMD698t1557 FM-72-099-005
Nro de rev¡s¡ón: 0 Fecha de revisión: Nov. 2013 Página 1 de 1
Obra : cTERRE DE COMPONENTE MTNERO (DMl) Muestra No: CCM-DM!-O04
Localización X = 733408.61 f= 9244452.98 Cota , g62f75
Descripción SUELO DE BAJA PERIV1EABILDAD Fecha de Muestreo ' 24t}gt2)15
Muestreado Por: Silvia. Alvitez. Y. Capa: N/A
DETERMINACION 1 2 3 4
Agua Agregada 12o/o 14o/o 160/o 18o/o
Peso Molde + material húmedo 4901.4 4982.3 5025.3 4999.2
Peso del molde gr 3315.7 3315.7 3315.7 3315.7
Peso de material húmedo gr 1585.7 1666.6 1709.6 1683.5
Volumen del molde molde (cm3) 940.5 940.5 940.5 940 5
Densidad húmeda gr/cm3 1.686 1.772 1.818 1.790
Cápsula + material húmedo gr 815.9 829.8 815.3 863.1
Cápsula + material seco gr. 645.9 648.4 631.9 657.8
Peso del agua gr 170.0 181.4 183.4 245.3
Número de cápsula c-03 c-09 c-12 c-08
Peso de la cápsula gr 172.3 167.1 169.1 165.9
Peso de suelo seco gr. 473.6 481.3 462.8 491.9
Contenido de agua 7o 35.9 37 .7 39.6 41.7
Densidad seca gr/cm3 1.241 1.287 1.342 1.263
Tipo molde 4" X 6" diámetro Volumen Molde: 940.5 cm3 Peso Molde: 3315.7
Metodo ( Temp. Secado X60' C I 110"C
l[^; - /;\  1 El I II I I
Clasificación SUCS : SM ASTM X'698/1557
1.320
1.310
1.300
DENSIDAD MAXIMA (gr/cm3)
1.290 1,302
T
(J 1.284
Y
0
llj 1.270 HUMEDAD OPT¡MA %
a
o 39.4
LI i.zoo
;r)
Z
tlj
ó 1.254 POR CORRECCIÓN:
DENSIDAD MAXIMA (gr/cm3)
1.244 1.406
1.23A
1.220 HUMEDAD OPTIMA %
32.1
1.210
34.0 35.0 36.0 37.0 38.( r 39.0 4 ).0 41.0
CONTENIT O DE HUMEDAD
ffiájapermeabilidad.Esteensayofuereal¡zadoenproporcionesdemezcla:MuestraCCM-DMl-001:20%,MueStracCM-DMl-
002: 40%, Muestra CCM-DM|-O03: 40%,
{§r'€ iltstilAEh tÁv§f.{c€RlrÉ
§#:?&;ü;"§; ,f{ef
*I LJ
I%A o, si.r*& ,?§*¡*.j&rn*{
TítUIO: CORRECCION DE PROCTOR POR PARTÍCULAS OE SOSRETN¡/RÑO
ASTM D 4718 FM-72-099-006
Nro de revisión: 0 Fecha de revisión: Nov.2013 Página 1 de 1
Obra : CIERRE DE COMPONENTE MINERO (DMl) Muestra No. CCM-DM|-O04
LocalizaciónX= 733408.61 f= 9244452.98 Cota:3625.75
Descripcíón ffi sue¡-o oe en.,e pEÉilil8]l;EA-6- Fecha de muesrreo:7ó€12015-
Muestreado Por: Silvia- Alvitez. Y. Gapa : N/A
Curva No. N/A
A. Corrección para el Contenido de Humedad (MC) - Muestra Total
N' 4 21.9 % retenido en N' 4 (Nota 1)
c.H. 5.9 %
N'4 78.1 % pasante en N" 4
c.H. 39.4 %
C.H. Corregido = (0.219 x 0.059) + (0 781 x 0.394) X 100 = 32.1 %
B. Correción para Máxima Densidad Seca de Muestra Total
1.302 gr/cm3 Valor del Proctor sin correción
(Ver curva adjunta)
DCS = [ lOO - (Df) " (Gm) * (Dw)] / t (Df * Pc) + (Gm * Dw 
* Pfll
DSC = Correción de peso unitario seco del Material Total calculado = gr/cm3
Df = Optima Densidad Seca Fraccción Fina = i.302 gr/cm3
rj i::lltf:d[",rl[::: ';ii;'Pf = Porcentaje de Fracción Fina r<N" 4.  =
DCS= = noo.,.,?Jr, ",?.$0,.,il, n,Tr.L"r,.,?T,.?yrfl,,
DCS = 1.406 gr/cm3
C.H. Corregido 32.1 %
Densidad Seca Corregida 1.406 gr/cm3
ACIONES:
Fffir*A * ,* *& r¿r**É.* rn"ve
Título: PESO ESPECIFICO Y ABSORCION DEL AGREGADO GRUESO
ASTM Cl27 FM-72-oee-oo7
Nro de revisión: 0 Fecha de revisión. Nov. 2013 Páqina 1 de 1

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Ey 6 -§ 0Hll  1,1{3 É aÍ L eo*le«ósns"t,s@cc-ósdscio ll glBl
oó4 ñÉl úao r 
It 1 l_ ii
APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE LA PLANTA DE 
TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Anexo 4. Especificaciones Técnicas. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. 
Pág. 92 
 
 
 
 
 
  MINERA LA ZANJA S.R.L.
  PROYECTO LA ZANJA 
 
   
 
INGENIERÍA DEL CIERRE PROGRESIVO DE 
COMPONENTES MINEROS 
PREPARADO PARA: 
Minera La Zanja S.R.L.  
Calle Las Begonias 415 
San Isidro 
PREPARADO POR: 
Knight Piésold Consultores S.A.
Calle Aricota 106, 5° Piso, Santiago de Surco  
Lima 33, Perú 
t. +51.1.202.3777  •  f. +51.1.202.3778
Knight Piésold 
LI201-00070/68a 
Rev. A C O N S U L T I  N G 
30 de diciembre de 2014 www.knightp ieso ld .com
   
 
 
 
suelo orgánico para su colocación, cuya superficie final deberá ser recorrida por un tractor 
de orugas. 
 
Tabla 3.4 
Límites de Gradación del Suelo Orgánico 
 
Tamaño de Malla Porcentaje que pasa 
152,4 mm 100 
76,2 mm 75 - 80 
4,75 mm 40 – 75 
0,07 mm 20 – 50 
 
 
3.8.10.2 Revestimiento de suelo de baja permeabilidad 
El revestimiento de suelo (soil liner) in-situ consistirá en material de grano fino obtenido de 
las áreas de la plataforma de lixiviación. Si no se puede encontrar material de revestimiento 
de suelo adecuado in-situ, tal como lo determine el Ingeniero, se importará material adicional 
que cumpla con los requerimientos, de las áreas de préstamo o excavaciones designadas 
mostradas en los Planos o indicadas por el Ingeniero. 
 
Por lo general, el material de revestimiento de suelo estará libre de suelo orgánico, será bien 
gradado y contendrá cantidades limitadas de material granular.  La idoneidad de los suelos 
en esta categoría depende de las propiedades de permeabilidad, plasticidad y resistencia.  
Todo el material de revestimiento de suelo tendrá un índice de plasticidad (IP) mínimo de 15, 
determinado según ASTM D4318.  Asimismo, el coeficiente de permeabilidad del material no 
será mayor de 1×10-6 cm/s, determinado según ASTM D5084, cuando se compacte al 95 por 
ciento de la máxima densidad seca, determinada según ASTM D698. El Ingeniero 
determinará la conveniencia de los materiales para su uso como revestimiento de suelo 
basándose en los resultados de las pruebas de control realizadas por el Contratista.  
 
Para el caso específico del Proyecto La Zanja, las características del material de 
revestimiento de suelo se ajustarán a los siguientes requerimientos de clasificación. 
 
Tabla 3.5 
Límites de Gradación de Revestimiento de Suelo 
 
Tamaño de Malla Porcentaje que Pasa 
50,8 mm 100 
9,52 mm 65 – 85 
4,75 mm 60 – 80 
0,07 mm 25 – 55 
 
 
17 
 
 4 de julio de 2014 
 
 
 
3.8.10.3 Material de Filtro 
El Ingeniero determinará la conveniencia de los materiales para su uso como material de 
filtro basándose en los resultados de las pruebas de control realizadas por el Contratista. El 
material deberá estar libre de materia orgánica, partículas suaves o friables, en cantidades 
objetables por el Ingeniero. La capa de material de filtro deberá tener la siguiente gradación, 
determinada por la ASTM D 422. 
 
El material de filtro deberá tener una conductividad hidráulica de 1x10-3 cm/s. No será 
requerida la compactación del suelo orgánico para su colocación, cuya superficie final 
deberá ser recorrida por un tractor de orugas. 
 
Tabla 3.6 
Límites de Gradación de Material de Filtro 
 
 
 
 
Tamaño de Malla Porcentaje que pasa 
9.52 mm 100 
4.75 mm 25-70 
0.85 mm 10-50 
0.07 mm 5-25 
 
3.9 Colocación del relleno 
3.9.1 Aspectos generales 
Todo el material utilizado para relleno se cargará y acarreará al área de colocación, se 
descargará, esparcirá y nivelará según el espesor de la capa especificado, se humedecerá y 
homogenizará si así se requiere y se compactará según la densidad especificada para 
formar un relleno denso, homogéneo y no cedente, tal como exigen estas Especificaciones. 
En todo momento el Contratista tendrá cuidado de evitar la segregación del material que se 
está colocando y si lo requiere el Ingeniero, retirará todos los bolsones de material 
segregado o indeseable y lo remplazará con material que sea igual al material adyacente.  
Todo material de mayor tamaño se removerá del material de relleno ya sea después de la 
escarificación, antes de ser colocado o después de ser descargado y esparcido, pero antes 
de comenzar las operaciones de compactación. 
 
Las capas de relleno se construirán en capas casi horizontales terminándose cada capa 
sobre la longitud y ancho total de la zona antes de colocar las capas posteriores. Cada área 
se construirá sólo con materiales que cumplan con los requerimientos de las 
Especificaciones, o como lo requiera el Ingeniero. 
 
Bajo ninguna circunstancia se colocará el relleno en agua estancada o empozada. Durante 
la construcción, la superficie del relleno se mantendrá con una ligera inclinación transversal 
para garantizar un drenaje eficaz y el Contratista hará todo lo que sea necesario para 
 
18 
 
 4 de julio de 2014 
 
 
 
impedir que la precipitación directa y el agua de escorrentía superficial erosionen o saturen 
los materiales de relleno. 
 
Si la superficie del relleno se torna muy seca o dura como para permitir una unión adecuada 
con la capa posterior, el material se aflojará escarificando o arando con discos, se 
humedecerá o se volverá a compactar a satisfacción del Ingeniero antes de colocar una 
capa adicional. 
 
En caso que la superficie del relleno se llene de surcos o se torne irregular luego de la 
compactación, se volverá a nivelar y compactar a satisfacción del Ingeniero antes de colocar 
la siguiente capa de relleno. 
 
Salvo en las áreas aprobadas por el Ingeniero o donde el espacio es limitado, el relleno se 
colocará conduciendo las unidades acarreadoras y esparcidoras aproximadamente en 
paralelo al eje del relleno dentro de los límites factibles y se mantendrán así de modo que no 
sigan los mismos trayectos sino que distribuyan sus trayectos de recorridos en forma 
uniforme sobre la superficie del relleno. 
 
El patrón de rodillado en todos los límites de la zona o juntas de construcción será tal que la 
compactación requerida en una de las zonas adyacentes o en un lado de las juntas de 
construcción se extenderá por completo sobre el límite o la junta. 
 
3.9.2 Equipo de compactación  
El Contratista proporcionará suficientes equipos de compactación de los tipos y tamaños 
especificados en el presente documento, cuando sea necesario compactar diversos 
materiales de relleno. Si el Contratista desea usar equipo alternativo, antes de su 
implementación presentará su requerimiento por escrito al Ingeniero para obtener la 
aprobación correspondiente, el cual incluirá los detalles completos del equipo y los métodos 
propuestos para su uso. La aprobación del Ingeniero para el uso de equipo alternativo 
dependerá de que el Contratista demuestre, a satisfacción del Ingeniero, que dicho equipo 
alternativo compactará los materiales de relleno a una densidad no menor de la que se 
describe en estas Especificaciones. 
 
La compactación de cada capa de relleno o de revestimiento de suelo se realizará en una 
forma sistemática, ordenada y continua, con la aprobación del Ingeniero para garantizar que 
cada capa reciba la compactación especificada. La compactación se llevará a cabo 
conduciendo el equipo de compactación en paralelo al eje del relleno, salvo cuando esto sea 
poco factible, como en áreas de viraje de rodillos, en áreas adyacentes a estructuras, en las 
elevaciones más bajas del relleno, en áreas adyacentes a tuberías y cuando lo requiera el 
Ingeniero, donde el equipo de compactación será conducido en cualquier dirección que 
tenga la aprobación del Ingeniero. 
 
19 
 
 4 de julio de 2014 
 
 
 
Para la compactación mediante el rodillo vibratorio, una pasada del rodillo consistirá en una 
ida de un extremo de la capa al otro extremo.  Se deberá mantener un traslape mínimo de 
300 mm entre las superficies atravesadas por las pasadas adyacentes del tambor del rodillo.  
Durante la compactación, el rodillo será impulsado a 4 km por hora, o a una velocidad menor 
determinada por el Ingeniero. La potencia del motor que acciona el vibrador será suficiente 
para mantener la frecuencia especificada y fuerza centrífuga bajo las condiciones más 
adversas que se pudieran encontrar durante la compactación del relleno. 
 
En todo momento el equipo de compactación se mantendrá en buenas condiciones 
operativas para garantizar que la cantidad de compactación obtenida sea la máxima para el 
equipo. El Contratista está obligado a mantener barras de limpieza en los rodillos pata de 
cabra y de tambor liso para impedir la acumulación de material entre las patas de cabra y en 
el tambor.  El Contratista hará los ajustes pertinentes al equipo en forma inmediata para 
lograr este fin cuando esto sea necesario y si así lo requiere el Ingeniero. 
 
Antes de comenzar la Obra con el equipo de compactación propuesto, el Contratista de 
Movimiento de Tierras proporcionará al Ingeniero una lista de cada pieza de equipo que se 
usará, junto con la especificación del fabricante del compactador. 
 
3.9.2.1 Rodillo vibratorio de tambor liso 
Los rodillos vibratorios de tambor liso tendrán un peso estático total no menor de 8 000 kg 
en el tambor cuando el rodillo se encuentre sobre suelo nivelado.  El tambor no tendrá 
menos de 1,5 m de diámetro y 2 m de ancho. La frecuencia de vibración del tambor del 
rodillo durante la operación oscilará entre 1 100 y 1 500 vibraciones por minuto y la fuerza 
centrífuga generada por el rodillo a 1 250 vibraciones por minuto no será menor de 8 000 kg. 
 
3.9.2.2 Rodillo pata de cabra 
En suelos cohesivos de granos finos, tal es el caso del revestimiento de suelo, y 
posiblemente en algún relleno común, el Contratista estará obligado a compactar el relleno 
con un rodillo pata de cabra. 
 
El rodillo pata de cabra será un diseño pata de cabra estándar totalmente con lastre y auto-
impulsado, desarrollando 4 100 kg de peso por metro lineal de ancho en estado de reposo 
sobre suelo nivelado o equivalente, según la aprobación del Ingeniero. 
 
3.9.2.3 Compactadores especiales 
Se utilizará compactadores especiales para compactar materiales que en opinión del 
Ingeniero no pueden ser compactados según los requerimientos especificados por los 
rodillos pata de cabra o vibratorios debido a la ubicación o accesibilidad. 
 
 
20 
 
 4 de julio de 2014 
 
 
 
El Contratista adoptará medidas especiales de compactación como rodillos de impacto o 
vibratorios portátiles u otros métodos aprobados por el Ingeniero para compactar el relleno 
en zanjas, alrededor de estructuras y en otras áreas cerradas que no son accesibles al 
equipo de compactación de mayor tamaño. Dicha compactación consistirá en no menos de 
cuatro pasadas del equipo de compactación. 
 
3.9.3 Relleno en áreas restringidas (canales de derivación y colección) 
Este requerimiento se aplicará a áreas donde el espacio no permite el uso de equipos 
grandes para la compactación o donde no se permita el uso de tales equipos grandes. 
 
El relleno que se colocará en áreas restringidas se pondrá en capas para no exceder un 
espesor máximo de la capa compactada de 200 mm cuando se use el equipo de 
compactación más pequeño, para obtener la densidad requerida. Deberán ser retirados 
todos los guijarros y cantos rodados que excedan dos tercios del espesor de capa 
mencionado. 
 
3.9.4 Superficie de terreno nivelado 
La superficie de terreno nivelado se aplanará compactando con un rodillo apropiado por un 
número especificado de pasadas, tal como lo determine el Ingeniero, con el fin de producir 
una superficie firme, seca, no cedente, razonablemente lisa y adecuada para la colocación 
posterior del relleno o revestimiento. 
 
3.9.5 Relleno común 
El material de relleno común se colocará y se esparcirá en el relleno para formar capas que 
no excederán 300 mm de espesor después de su compactación, a menos que el Ingeniero 
apruebe lo contrario. 
 
Los guijarros y cantos rodados que son suficientemente grandes para interferir con la 
construcción del espesor de capa designado, se retirarán y eliminarán en las áreas que 
designe el Ingeniero. 
 
Después del esparcido, el material se humedecerá, si es necesario, mediante aspersión y 
escarificación con discos hasta que se obtenga una distribución uniforme de la humedad. El 
material que es demasiado húmedo se puede esparcir sobre el área de relleno y dejar secar, 
con la ayuda de escarificación con discos si fuera necesario, hasta que se reduzca la 
humedad hasta que esté dentro de los límites especificados. 
 
El Contratista adoptará todas las medidas necesarias para lograr un contenido de humedad 
para el relleno no estabilizado dentro de más o menos (+/-) 4% del contenido de humedad 
óptimo determinado según ASTM D698, distribuido en forma uniforme por toda la capa del 
material que se está colocando, justo antes de la compactación. El Contratista adoptará las 
 
21 
 
 4 de julio de 2014 
 
 
 
medidas que sean necesarias para garantizar que el contenido de humedad designado se 
conserve después de la compactación, hasta que se coloque la siguiente capa.  El Ingeniero 
puede permitir una pequeña variación en los límites de humedad siempre y cuando se 
alcance la compactación requerida. 
 
El relleno común se compactará a un mínimo de 95% de la máxima densidad seca 
determinada según ASTM D698. En caso de que el material sea demasiado grueso para 
determinar la compactación con las metodologías de la norma ASTM D1556, la 
compactación se determinará de acuerdo con ASTM D5030 a una frecuencia determinada 
por el Ingeniero en ese momento. 
 
3.9.6 Relleno masivo 
El material de relleno masivo proveniente del corte, se colocará y se esparcirá dentro de los 
límites de cierre de las estructuras en la zona de relleno requerido, de acuerdo a los 
requerimientos de Minera La Zanja, previa aprobación del Ingeniero, para formar capas que 
no excederán 4 m de espesor. El Contratista adoptará todas las medidas necesarias para 
lograr un contenido de humedad para el relleno dentro de más o menos (+/-) 4% del 
contenido de humedad óptimo determinado según ASTM D698, distribuido en forma 
uniforme por toda la capa del material que se está colocando, justo antes de la 
compactación.  
 
El material de relleno masivo deberá ser ensayado (ensayos índice) en cada cambio de tipo 
de material, o combinación de materiales a colocar.  De ser requerido por el Ingeniero y en 
base a los resultados de los ensayos índices, se realizarán ensayos especiales. 
 
El material descargado solo se compactará con el paso de los camiones direccionando la 
descarga, al cumplirse los 4 m de espesor de la capa. En ningún caso el relleno masivo 
podrá colocarse dentro de los 4 m próximos a la superficie final (por ejemplo, para un relleno 
de 7 m, los 4 m superiores se colocarán con relleno común y los 3 m inferiores con relleno 
masivo). 
 
3.9.6.1 Relleno de prueba 
Cuando sea determinado por el Ingeniero, se construirá un relleno de prueba de un tamaño 
que permitirá que varios equipos se operen en el relleno de prueba en forma simultánea y 
que sea aceptable para el Ingeniero.  La intención del relleno de prueba será establecer los 
criterios de colocación para lograr una capa relativamente lisa, firme, no cedente de 
densidad, uniforme y libre de vacíos excesivos. 
 
Dentro de los cinco días de culminación del relleno de prueba, el Contratista deberá 
presentar un informe del relleno de prueba al Ingeniero y a Minera La Zanja para su revisión 
y aprobación.  Este informe deberá incluir toda la documentación pertinente del relleno de 
 
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 4 de julio de 2014 
 
 
 
prueba incluyendo, sin sentido limitativo, los resultados de pruebas de campo y laboratorio, 
fotos y una explicación del relleno de prueba y los resultados. 
 
3.9.7 Sub-base preparada 
Cuando exista material adecuado in-situ, la superficie superior se escarificará a la 
profundidad necesaria para lograr el espesor de compactación requerido que se señala en 
los Planos, mediante escarificación con discos u otros métodos aprobados, se humedecerá 
y compactará.  El material se compactará a un mínimo de 95% de la máxima densidad seca 
determinada según ASTM D698.  Si, en opinión del Ingeniero, el material in-situ no es 
adecuado como sub-base preparada, el material adecuado se importará de las áreas de 
préstamo o de excavación. El material se extenderá al espesor requerido (pero sin exceder 
300 mm en una capa), se humedecerá a ± 2% del contenido de humedad óptimo, o como lo 
determine el Ingeniero, y se compactará a 95% de la máxima densidad seca determinada 
según ASTM D698. Para los taludes laterales de los canales de solución donde 
razonablemente no se pueda lograr la compactación a la densidad especificada, puede 
darse el caso que el Ingeniero no aplique la especificación de compactación siempre que se 
obtenga una superficie aceptable para la colocación de geosintéticos. 
 
La superficie de la sub-base preparada tendrá un acabado liso obtenido con un rodillo 
vibratorio de tambor liso u otros medios aprobados por un número específico de pasadas, 
que designe el Ingeniero, para proporcionar una superficie lisa, seca y firme, libre de 
fragmentos de roca afilada y/o protuberancias de roca que puedan ser nocivas para el 
material geosintético superpuesto. Los objetos que sobresalen de la sub-base que podrían 
perforar la geomembrana bajo carga se retirarán rastrillando, barriendo o recogiendo a mano 
de la superficie, a satisfacción del Ingeniero e Instalador. 
 
Para instalaciones como canales temporales (de uno a dos años de vida útil) revestidos con 
geomembrana y canales revestidos con empedrado, se podrá suprimir los requerimientos de 
la sub-base preparada, dependiendo de la aprobación del Ingeniero y siempre que se pueda 
lograr una adecuada superficie, aceptable para la colocación del (los) material (es) 
superpuesto(s) de los suelos in-situ y/o importados. 
 
3.9.8 Capa superficial para colocación de cobertura 
La superficie final nivelada según se indica en los Planos, será escarificada y humedecida, si 
es necesario, mediante aspersión y escarificación con discos hasta que se obtenga una 
distribución uniforme de la humedad, en una profundidad de 300 mm. El homogeneizado se 
compactará antes de la colocación de las coberturas o revestimientos requeridos, según se 
indica en los Planos y de acuerdo a la aprobación del Ingeniero y Minera La Zanja.  
 
La superficie acabada se aplanará con un rodillo vibratorio de tambor liso para incrustar las 
partículas de grava en la matriz del suelo.  Las partículas que sobresalen de la superficie o 
 
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que no son incrustadas durante el proceso de aplanamiento que son perjudiciales para el 
comportamiento de la cobertura se retirarán rastrillando, barriendo o recogiendo a mano de 
la superficie, a satisfacción del Ingeniero; toda partícula mayor a 75 mm será eliminada. Los 
agujeros producidos por la remoción de partículas de mayor tamaño o protuberantes, se 
rellenarán con material de relleno que se ha zarandeado en un tamiz de 25 mm de abertura 
(# 60). 
 
3.9.9 Mantenimiento de superficies preparadas  
Después de que el Contratista haya terminado de preparar la superficie que estará 
directamente debajo de los revestimientos contra erosión o cobertura, el Ingeniero, el 
Contratista de QA y Minera La Zanja, verificarán su aceptación firmando un formulario que 
describa la extensión del área.  En esa oportunidad, el Contratista asume la responsabilidad 
de proteger la superficie aprobada mediante el uso de barreras u otros medios para eliminar 
el tránsito vehicular en las superficies aprobadas hasta que sean cubiertas. 
 
En caso de discrepancia o conflicto entre las partes antes mencionadas, las desavenencias 
se someterán a la decisión final de Minera La Zanja, la cual será inapelable. 
 
3.9.10 Empedrado 
El Contratista acarreará el material desde la pila de acopio, esparcirá y nivelará el 
empedrado según las líneas y rasantes especificadas en los Planos. El empedrado se 
colocará de manera que se minimice la segregación y produzca una masa de rocas 
razonablemente bien gradada con un mínimo porcentaje de vacíos, determinado por el 
Ingeniero. El material se colocará y distribuirá de modo tal que no haya grandes 
acumulaciones de tamaños de roca más grandes o más pequeñas. Es posible que se 
requiera la colocación manual o re-disposición de piedras individuales mediante equipo 
mecánico para lograr este resultado. 
 
Si el empedrado se va a rellenar con concreto, la disposición del empedrado deberá contar 
con la aprobación del Ingeniero antes de la colocación del concreto. La colocación del 
concreto en el empedrado se detalla en la Sección 8.9. 
 
3.9.11 Cobertura 
3.9.11.1 Material Orgánico (topsoil) 
Será transportado oportunamente desde los depósitos de suelo orgánico (topsoil), evitando 
su sobre acumulación en las áreas de trabajo, previniendo así la erosión, arrastre y pérdida 
de los suelos. 
  
 
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Se colocará sobre la cobertura final de cierre el cual favorece la vegetación nativa del 
terreno. La disposición final del suelo orgánico se debe ejecutar de acuerdo las áreas 
señaladas por el control topográfico.  
 
Durante los trabajos de movimiento de tierras, el suelo orgánico no debe ser mezclado con 
ningún otro tipo material de cantera o material estéril procedente de la mina. En caso suceda 
una mezcla, deberá requerirse la inspección del supervisor de Medio Ambiente para definir 
las características de la mezcla y determinar su adecuada utilización. 
 
3.9.11.2 Suelo de baja permeabilidad 
El revestimiento de suelo se escarificará, mezclará y humedecerá, si es necesario, mediante 
aspersión y escarificación con discos hasta que se obtenga una distribución uniforme de la 
humedad.  El material que esté demasiado húmedo se puede extender sobre el área de 
relleno y dejar secar, mediante escarificación con discos, si es necesario, hasta que el 
contenido de humedad se reduzca a los límites especificados. 
 
El revestimiento de suelo preparado in situ e importado, luego del acondicionamiento no 
tendrá menos de 200 mm de espesor después de la compactación.  La superficie acabada 
del revestimiento de suelo se aplanará con un rodillo vibratorio de tambor liso para incrustar 
las partículas de grava en la matriz del suelo.  Las partículas que sobresalen de la superficie 
del revestimiento de suelo o que no son incrustadas durante el proceso de aplanamiento 
que son perjudiciales para el comportamiento de la cobertura se retirarán rastrillando, 
barriendo o recogiendo a mano de la superficie, a satisfacción del Ingeniero e 
Instalador. Los agujeros producidos por la remoción de partículas de mayor tamaño o 
protuberantes, se rellenarán con material de revestimiento de suelo compactado que se ha 
zarandeado en un tamiz de 25 mm de abertura (# 60). 
 
El Contratista adoptará todas las medidas necesarias para alcanzar un contenido de 
humedad después de la compactación de -2 a +3% del contenido de humedad óptimo, o 
como lo indique el Ingeniero, distribuido en forma uniforme por toda la capa del 
revestimiento de suelo y alcanzando una compactación mínima de 95% de la máxima 
densidad seca determinada según ASTM D698. El Contratista adoptará las medidas que 
sean necesarias para garantizar que se conserve el contenido de humedad designado 
después de la compactación hasta que el revestimiento de suelo sea aceptado y cubierto. 
 
El Contratista tendrá que acarrear, colocar, esparcir, acondicionar y compactar el material de 
revestimiento de suelo importado para alisar la superficie en áreas que, en opinión del 
Ingeniero, existan bolsones de suelos sueltos o depresiones suficientemente irregulares 
para ser nocivas para el comportamiento de la cobertura. 
 
 
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3.9.11.3 Filtro 
El material de filtro será descargado sobre el material se revestimiento de suelo y no se hará 
ningún tipo de compactación. La superficie final conformada será recorrida por un tractor de 
orugas. 
 
3.9.12 Dren francés 
El Contratista acarreará el material desde la pila de acopio, esparcirá y distribuirá el material 
en la zona de trabajo. La disposición se hará comenzando por la colocación de la primera 
capa que incluye partículas de diámetros mayores, y partículas de menores tamaños en las 
sucesivas capas, de tal forma que se reduzcan las cavidades en la superficie terminada. 
  
El empedrado no requiere compactación. La conformación se hará mediante el uso de 
excavadoras con capacidad suficiente para disponer la mayor cantidad posible de rocas en 
forma secuencial. Una vez culminada la colocación del dren francés, la superficie terminada 
y previamente aprobada por el Ingeniero, deberá cubrirse con una manta de geotextil, de 
acuerdo a lo mostrado en los Planos.  
   
 
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APROVECHAMIENTO DEL SEDIMENTO PROVENIENTE DE LA PLANTA DE 
TRATAMIENTO DE AGUAS ÁCIDAS, MEZCLADO CON ARENA LIMOSA Y 
ARCILLA EN LA OBTENCIÓN DE UN SUELO DE BAJA PERMEABILIDAD PARA EL 
CIERRE DEL SECTOR ESTE DEL DEPÓSITO DE MATERIAL INADECUADO DE 
 MINERA LA ZANJA, ABRIL 2015. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Anexo 5. Composición Química del sedimento. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Alvitez Yeckle S.; Bravo Corrales R. 
Pág. 93 
 
 
Informe de Ensayo
Análisis: GEO-1001, 2006, 3017, MI-0155-PE Cliente: AMPHOS 21 CONSULTING PERU SAC
Tipo de Muestra: VARIOS (MI) Domicilio: AV. DEL PARQUE SUR NRO. 661
Número de Muestras: 1 URB. CORPAC SAN BORJA - LIMA
Fecha de Recepción: 11/09/2015 Proyecto: UNIDAD MINERA LA ZANJA         
Fecha Inicio: 12/09/2015
Fecha Fin: 05/10/2015 CodPresupuesto:    PE15-1673-GEO
   Metodologia:
   S, SO4 Analizador Elemental (LECO)
   Roca Total Digestion 4 acidos ICP_OES
   Extraccion Secuencial Leinz Julio César Asencios Cabanillas
   Si ICP-OES Fusión Alcalína Resp. Lab. Mineria
Fecha Emisión: 6/10/15
*Elementos sin alcance de acreditación
A continuación se expone el Informe de Ensayo y Anexo Técnico asociados a la muestra, en los cuales se pueden consultar toda la información relacionada con los ensayos 
realizados. Siguiendo el protocolo recogido en nuestro manual de calidad,AGQ guardará bajo condiciones controladas la muestra durante un periodo determinado después 
de la finalización del análisis. Una vez transcurrido este periodo, la muestra será eliminada. 
Si desea información adicional o cualquier aclaración,  no dude en ponerse en contacto con nosotros.
AGQ PERU S.A.C www.agqmining.com
Av. Santa Rosa 511 La Perla - Callao Lima Lima (PERU) T (511) 7102700 F (511) 7183094 operacionesperu@agq.com.pe
1 de 7
ID Muestras ID Muestras
PE-4408 PE-4005
Lab Cliente
Elementos S SO4
Unidades % S % S
LC 0.01 0.01
MN-15/10654 LODO-MLZ 12.43 11.72
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ID Muestras ID Muestras
PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006
Lab Cliente
Elementos Ag Al As Ba Be Bi Ca Cd Co Cr Cu Fe Ga Hg K Li Mg Mn
Unidades mg/kg % mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg % mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg % mg/kg mg/kg % mg/kg % mg/kg
LC 0.25 0.01 5 0.5 0.5 5 0.01 0.25 0.25 0.5 2.5 0.01 0.5 5 0.01 1 0.01 0.5
MN-15/10652 LODO-MLZ 0.60 1.98 445 14.1 0.6 <5 23.91 9.28 32.83 20.1 4140.7 11.55 18.4 <5 0.01 2 0.60 1881.2
3/7
ID Muestras ID Muestras
PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PE-4006 PP-206
Lab Cliente
Elementos Mo Na Ni P Pb S Sb Sc Se Sn* Sr Te Ti Tl V Zn U Si
Unidades mg/kg % mg/kg mg/kg mg/kg % mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg %
LC 0.25 0.01 0.25 50 2.5 0.01 5 0.25 10 5 0.1 5 10 5 2 1 5 0.01
MN-15/10652 LODO-MLZ 2.42 <0.01 11.17 461 10.7 11.37 7 4.56 <10 89 183.2 172 95 <5 <2 841 <5 0.66
4/7
ID Muestras ID Muestras
Nº Extrac. PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028
Lab Cliente
Elementos Ag Al As Ba Be Bi Ca Cd Co Cr Cu Fe K Li Mg
Unidades mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg
LC 0.78 6.4 18 0.24 0.1 5 64 0.48 1.32 0.56 0.72 7.8 170 2.8 62
MN-15/10655 ES01 <0.78 7.9 <18 <0.24 <0.1 <5 14816 <0.48 <1.32 <0.56 <0.72 <7.8 <170 <2.8 532
MN-15/10655 ES02 <0.78 16.2 <18 <0.24 <0.1 <5 69423 <0.48 <1.32 4.0 <0.72 <7.8 <170 <2.8 227
MN-15/10655 ES03 <0.78 7837.3 25 4.38 0.2 <5 73410 6.00 6.39 <0.56 2723.95 13534.5 <170 <2.8 4749
MN-15/10655 LODO-MLZ    ES04 <0.78 8865.4 310 4.20 0.3 <5 13751 1.98 25.39 <0.56 1615.23 77109.4 <170 <2.8 335
MN-15/10655 ES05 <0.78 877.7 48 1.05 <0.1 <5 575 <0.48 2.80 <0.56 74.25 9118.4 <170 <2.8 <62
MN-15/10655 ES06 <0.78 <6.4 <18 <0.24 <0.1 <5 <64 <0.48 <1.32 2.4 <0.72 103.4 <170 <2.8 <62
MN-15/10655 ES07 <0.78 1124.4 <18 4.70 <0.1 <5 400 <0.48 <1.32 6.29 64.63 2683.4 <170 <2.8 <62
5/7
ID Muestras ID Muestras
Nº Extrac. PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028 PE-4028
Lab Cliente
Elementos Mn Mo Na Ni P Pb S Si Sn Sr Ti Tl U V Zn
Unidades mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg mg/kg
LC 0.4 2.4 52 1.26 320 3 700 250 7 0.74 0.84 30 14 0.64 28
MN-15/10655 ES01 <0.4 <2.4 <52 <1.26 <320 <3 11260 <250 <7 20.36 <0.84 <30 <14 <0.64 <28
MN-15/10655 ES02 0.5 <2.4 <52 <1.26 <320 <3 55605 <250 <7 70.22 <0.84 <30 <14 <0.64 <28
MN-15/10655 ES03 535.8 <2.4 <52 8.57 <320 <3 37229 2635 <7 94.17 3.27 <30 <14 <0.64 449
MN-15/10655 LODO-MLZ    ES04 1096.4 <2.4 <52 5.30 <320 4 9780 2132 <7 17.86 28.55 <30 <14 <0.64 389
MN-15/10655 ES05 30.3 <2.4 <52 <1.26 <320 <3 1354 263 <7 <0.74 17.71 <30 <14 <0.64 <28
MN-15/10655 ES06 <0.4 <2.4 <52 <1.26 <320 <3 <700 <250 <7 <0.74 1.95 <30 <14 <0.64 <28
MN-15/10655 ES07 33.1 <2.4 <52 <1.26 <320 <3 <700 <250 <7 2.16 35.44 <30 <14 <0.64 <28
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Metodos de Ensayo y Codigos de Servicio
N° Analito Cod. Servicio Método Descripción
S Total PE-4015 Determinacion de S en Minerales y Concentrados de Minerales. ASTM E 1915-09
1
Determinacion de Sulfatos Totales en Mineral y Soluciones 
Sulfato PE-4005 ASTM E 1915-11
2 Lixiviadas.
Metales en Minerales por espectrofotometría de Emision por 
Metales Totales PE-4006 PE-4006
3 Plasma (ICP/OES).
Extracción Secuencial Leinz para Separación de Metales en Muestras Sequential extractions. Leinz R., Sutley S., Desborough A., Briggs H. I.U.S. 
Metales Solubles PE-4406
4 Sólidas. GeologicalSurvey. 2000
AGQ PERU S.A.C
Av. Santa Rosa 511 La Perla - Callao Lima Lima (PERU) T (511) 7102700 F (511) 7183094 operacionesperu@agq.com.pe
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